1 02100 熱處理 丙級 工作項目01：鋼鐵材料之組織與變態 1. (4) 共析鋼的含碳量約為0.022％2.11％6.69％0.77％。 2. (4) 亞共析鋼在常溫之完全退火組織為波來體＋雪明碳體波來體肥粒體肥粒體＋波來體。 3. (2) 共析鋼在常溫之完全退火組織為肥粒體波來體肥粒體＋波來體雪明碳體＋肥粒體。 4. (3) 碳鋼之A 變態溫度為230℃912℃727℃1538℃。 5. (1) 純鐵沒有A A A A 變態。 6. (4) 下列何者的變態溫度是隨含碳量增加而降低A A AcmA 。 7. (3) 純鐵的A 變態溫度為230℃727℃912℃1410℃。 8. (2) 含碳量1.0％之碳鋼是屬於亞共析鋼過共析鋼共析鋼低碳鋼。 9. (3) 過共析鋼之常溫完全退火組織為肥粒體＋波來體波來體波來體＋雪明碳體肥粒體。 10. (2) 碳鋼之含碳量為小於0.022％0.022～2.11％2.11％～4.3％4.3～6.69％。 11. (3) 鑄鐵之共晶溫度為727℃912℃1148℃1538℃。 12. (4) 下列資料何者無法從鐵碳平衡圖得到溫度成份組織硬度。 13. (4) 純鐵由α 體→γ 體之變態稱為A A AcmA 。 14. (4) 純鐵之熔點約為912℃1148℃1394℃1538℃。 15. (2) A 變態是屬於包晶共析共晶偏晶反應。 16. (3) 共晶鑄鐵之含碳量約2.11％0.77％4.3％6.69％。 17. (2) 亞共晶鑄鐵之含碳量約0.022％～2.11％（不含）2.11％～4.3％（不含）4.3％4.3％（不含）～6.69％。 18. (1) 共析反應是S →S ＋S L →S ＋S L →L ＋S L →L ＋L 其中S ，S ，S 表示固相，L ，L ，L 表示液 相。 19. (1) (本題與01-82 題內容重複刪題970312)→共析鋼加熱至A 溫度上方50℃形成何種組織沃斯田體沃斯田體＋ 肥粒體肥粒體＋雪明碳體雪明碳體。 20. (4) 下列何者的變態溫度是隨含碳量增加而昇高A A A Acm。 21. (2) 亞共析鋼加熱至A 以上，A 以下之間溫度下得到之組織為沃斯田體沃斯田體＋肥粒體肥粒體＋雪明碳 體雪明碳體。 22. (3) 在鐵碳平衡圖中，下列何種組織不會出現肥粒體波來體麻田散體沃斯田體。 23. (4) 鐵碳平衡圖中橫座標代表溫度組織時間成份。 24. (3) 下列元素何者會使鐵碳平衡圖中沃斯田體區域變窄NiCuCrMn。 25. (4) 下列元素何者會使鐵碳平衡圖中沃斯田體區域擴大CrSiCoNi。 26. (2) 鑄鐵中熔點最低者為亞共晶鑄鐵共晶鑄鐵過共晶鑄鐵白鑄鐵。 27. (2) S45C 是一種高碳鋼亞共析鋼共析鋼低碳鋼。 28. (3) 鑄鐵之含碳量約為小於0.025％0.025～2％2.11％～6.69％6.69％以上。 29. (3) 過共析鋼加熱至A 以上，Acm 以下之間之溫度可能得到組織是沃斯田體沃斯田體＋肥粒體沃斯田體＋ 雪明碳體波來體＋肥粒體。 30. (2) 肥粒體最大碳固溶量約在230℃727℃770℃1148℃。 31. (3) 沃斯田體最大碳固溶量約在230℃727℃1148℃1394℃。 32. (1) 鐵碳平衡圖中Ao 變態溫度約為230℃727℃770℃1148℃。 33. (4) 鐵碳平衡圖中沒有那一種反應共晶包晶共析偏晶。 34. (4) 純鐵由γ→δ 之變態稱為A A A A 。 35. (3) 在鐵碳平衡圖中，α 固溶體稱為沃斯田體麻田散體肥粒體波來體。 36. (1) 雪明碳體是化合物混合物固溶體鐵的同素異形體。 37. (3) 沃斯田體是化合物混合物固溶體溶液。 2 38. (2) 波來體是化合物混合物固溶體鐵的同素異形體。 39. (3) 肥粒體最大的碳固溶量約為6.69％0.77％0.022％2.11％。 40. (1) 肥粒體的結晶構造為B.C.C.H.C.PF.C.C.B.C.T.。 41. (3) 沃斯田體的結晶構造為B.C.C.H.C.PF.C.C.B.C.T.。 42. (3) 下列有關麻田散體特性之敘述何者錯誤硬脆結晶構造為B.C.C.殘留應力高。 43. (2) 肥粒體是體心立方格子，其單位格子之鐵原子數目共有1246 個。 44. (3) 沃斯田體是面心立方格子，其單位格子之鐵原子數目共有1246 個。 45. (2) 純鐵從α 體變態成為γ 體時會發生膨脹收縮不膨脹也不收縮磁性變強。 46. (3) 下列有關沃斯田體之敘述何者錯誤高溫時屬於安定相能固溶最大碳固溶量約為2.11％其結晶構造為B.C. C.質軟延性佳。 47. (4) 淬火時必須先將鋼料加熱至高溫使組織形成雪明碳體麻田散體波來體沃斯田體。 48. (4) 下列何者不是固溶體肥粒體沃斯田體麻田散體雪明碳體。 49. (2) 鋼經淬火回火後所得到之組織麻田散體回火麻田散體波來體沃斯田體。 50. (4) 麻田散體之結晶構造是F.C.C.B.C.CH.C.P.B.C.T.。 51. (3) 沃斯田體最大碳固溶量約為0.022％0.77％2.11％6.69％。 52. (1) 碳鋼之高溫回火麻田散體本質上包含那二相肥粒體、雪明碳體沃斯田體、波來體波來體、肥粒體波來 體、變韌體。 53. (4) 下列何者組織最硬肥粒體麻田散體波來體雪明碳體。 54. (4) 下列何者組織延展性最佳麻田散體雪明碳體波來體肥粒體。 55. (2) 波來體是由那二相構成之層狀組織沃斯田體＋雪明碳體肥粒體＋雪明碳體麻田散體＋雪明碳體變韌 體＋雪明碳體。 56. (2) 沃斯田體一般用那一種符號表示αγβδ。 57. (3) 雪明碳體的含碳量約為0.022％2.11％6.69％4.3％。 58. (2) 碳鋼中唯一的碳化物是波來體雪明碳體麻田散體回火麻田散體。 59. (2) 雪明碳體的化學式為Fe CFe CFe CFe C 。 60. (2) 恒溫變態曲線圖簡稱T.T.C 圖T.T.T 圖C.C.T 圖C.T.T 圖。 61. (1) 連續冷卻變態曲線圖簡稱C.C.T 圖T.T.T 圖T.T.C 圖C.T.T 圖。 62. (2) 實施沃斯回火時，需參考何種重要曲線圖鐵碳平衡圖T.T.T 圖C.C.T 圖冷卻曲線圖。 63. (3) 鋼之Ms 變態溫度受下列何者因素影響最大冷卻速率加熱速率成份加熱溫度。 64. (3) 在T.T.T 圖中，麻田散體開始變態之曲線用PsBsMsM 表示。 65. (2) 在T.T.T 圖中波來體變態完成之曲線用PsP MsBs 表示。 66. (2) 在T.T.T 圖中，縱軸是代表時間溫度硬度成份。 67. (2) 鋼之一般淬火，下列何者資料最有用T.T.T 圖C.C.T 圖硬化能曲線圖冷卻曲線圖。 68. (2) T.T.T 圖中橫座標是代表溫度時間組織硬度。 69. (2) 共析鋼之C.C.T 圖中，決定臨界冷速是肥粒體鼻部波來體鼻部變韌體鼻部麻田散體鼻部。 70. (2) 下列因素何者可使碳鋼增加硬化能晶粒變細添加Mn 元素加快冷速降低含碳量。 71. (1) 下列材料何者質量效應較大S40CS60CCr-Mo 合金鋼Ni-Cr-Mo 合金鋼。 72. (4) 下列材料何者硬化能較佳S10CS45CS60C高速鋼。 73. (2) 喬米尼(Jominy)端面淬火所用之試驗棒直徑約12.5mm25mm50mm75mm。 74. (1) 下列合金元素何者不會增加硬化能CoNiCrMo。 75. (1) 鋼之硬化能受下列何種因素影響最大化學組成冷卻速率加熱速率加熱溫度。 76. (4) 鋼料實施喬米尼(Jominy)端面淬火試驗的目的，是為測試該材料的硬度延展性強度硬化能。 3 77. (2) 喬米尼(Jominy)端面淬火硬化能曲線圖，其縱座標為強度硬度韌性延伸率。 78. (2) 喬米尼(Jominy)端面淬火硬化能用＝HRC40 表示，其中10 代表硬度為10離端面10mm直徑為10mm 離噴水高度為10mm。 79. (4) 下列因素何者與鋼之硬化能無關化學成份沃斯田鐵晶粒大小鋼材原組織鋼材原硬度。 80. (1) 喬米尼(Jominy)端面淬火時，噴水的自由高度為65±10mm75±10mm85±10mm95±10mm。 81. (3) 下列有關麻田散體特性之敘述何者錯誤硬度高脆性大結晶構造為面心立方格子殘留應力高。 82. (1) 共析鋼加熱至A 上方50°C 會形成何種組織沃斯田體沃斯田體+肥粒體肥粒體+雪明碳體雪明碳體。 83. (4) 碳鋼淬火是為了得到何種組織肥粒體波來體沃斯田體麻田散體。 84. (1) 含碳量在0.77％的碳鋼，待冷至常溫時，其組織為全部成為波來體全部為麻田散體波來鐵與雪明碳體 波來鐵與麻田散體。 85. (1) 雪明碳體Fe C 失去磁性的變態點稱為A A A A 變態點。 86. (2) 碳鋼之T.T.T.圖又可稱作P 曲線S 曲線N 曲線M 曲線 圖。 87. (4) 鋅、鎂、鈦之晶體組織為六方稠密（H.C.P.），其單位晶體格子之原子數目為1246 個。 88. (3) 過共析鋼之淬火處理須將溫度加熱到AcmAc Ac A 上方30~50°C。 02100 熱處理 丙級 工作項目02：基本的熱處理方法 1. (1) 把鋼料加熱到適當的溫度，保持適當的時間後，使它慢慢冷卻的操作稱為退火淬火回火正常化。 2. (4) 下列何者不是退火的目的使組織均勻化改善切削性消除應力提高強度。 3. (3) 亞共析鋼完全退火的溫度應在何種變態點的稍上方A A A Acm。 4. (1) 過共析鋼完全退火的溫度，應在何種變態點的稍上方A A A Acm。 5. (3) 將鋼料加熱到適當的溫度使變為均勻的沃斯田體後，在空氣中冷卻的操作稱為退火淬火正常化回火。 6. (3) 亞共析鋼正常化的溫度應在何種變態點的稍上方A A A Acm。 7. (4) 過共析鋼正常化的溫度應在何種變態點的稍上方A A A Acm。 8. (2) 把鋼料加熱至沃斯田體化溫度後，急速冷卻而得到高硬度的組織，此種熱處理稱為退火淬火回火正 常化。 9. (4) 碳鋼淬火是為了得到下列何種組織肥粒體波來體沃斯田體麻田散體。 10. (3) 亞共析鋼實施淬火時，應加熱至何種變態點的稍上方A A A Acm。 11. (1) 過共析鋼實施淬火時，應加熱至何種變態點的稍上方A A A Acm。 12. (2) 把淬火後的鋼料加熱到適當的溫度，以調節其硬度而得到適當的強韌性，此種處理稱為退火回火正常 化均質化。 13. (1) 鋼料回火的溫度最高可高至何種變態點的稍下方A A A Acm。 14. (4) 下列何種熱處理最容易使工件發生變形退火正常化回火淬火。 15. (4) 碳鋼的含碳量達到約0.02％0.2％0.4％0.6％ 以上後，提高含碳量淬火硬度不再有顯著增加。 16. (1) 為了改善過共析鋼的切削性及塑性加工性，應實施球化處理正常化處理完全退火應力消除退火。 17. (1) 含碳量0.25％以下的機械構造用鋼最常實施的熱處理是正常化淬火、回火球化退火高週波熱處理。 18. (3) 機械構造用碳鋼正常化後的組織為波來體肥粒體波來體＋肥粒體波來體＋雪明碳體。 19. (2) 碳鋼實施水淬火時，必須注意水溫不可超過15℃30℃50℃70℃。 20. (2) 機械構造用碳鋼的正常化溫度，隨含碳量的增加而升高降低先降後升維持不變。 21. (4) 不影響碳鋼淬火硬化深度的因素為淬火溫度保溫時間晶粒大小夾雜物含量。 22. (4) 機械構造用鋼最常用的高溫回火溫度應為100～200℃250～350℃400～500℃550～650℃。 4 23. (3) 機械構造用鋼實施正常化時的冷卻方法為水冷油冷空冷或風冷爐冷。 24. (4) 鋼料退火時，採用保護爐氣的目的是促進鋼料軟化防止晶粒生長消除殘留應力防止氧化、脫碳。 25. (1) 機械構造用碳鋼實施球化退火時的最高加熱溫度為A ＋30℃A ＋30℃A ＋30℃Acm＋30℃。 26. (1) 下列何者不是回火的目的降低強度消除內應力提高韌性使組織安定化。 27. (3) 機械構造用合金鋼使用前需要實施何種熱處理退火正常化淬火＋高溫回火淬火＋低溫回火。 28. (1) 碳工具鋼的淬火溫度為760～820℃820～870℃850～910℃950～1000℃。 29. (1) 碳工具鋼的回火溫度為150～200℃200～350℃350～500℃500～650℃。 30. (2) 合金鋼實施回火時，發生低溫回火脆性的溫度是在150℃300℃550℃650℃ 附近。 31. (4) 高碳合金工具鋼淬火、回火後的組織為沃斯田體波來體回火麻田散體回火麻田散體＋碳化物。 32. (4) 下列合金元素中，何者對於增加鋼料的硬化能最為有效NiWVCr。 33. (1) 合金構造用鋼的合金元素中，何者係為增加鋼的強韌性最有效的元素NiWMoSi。 34. (3) 碳工具鋼球化退火後的組織為沃斯田體＋FeC麻田散體＋FeC肥粒體＋Fe C波來體＋Fe C。 35. (3) 用於製造銼刀的主要合金工具鋼為Ni 鋼V 鋼Cr 鋼W 鋼。 36. (1) 用於製造帶鋸的主要合金鋼為Ni 鋼V 鋼Cr 鋼W 鋼。 37. (2) 耐衝擊合金工具中，添加V 的主要目的是增加硬化能微細化晶粒增加耐磨性防止回火脆性。 38. (3) 耐衝擊合金工具鋼實施淬火、回火後的硬度應為HRC 30 左右HRC 40 左右HRC 50 左右HRC 60 左右。 39. (1) 耐磨高合金工具鋼不實施下列何種熱處理正常化球化退火恒溫退火淬火、回火。 40. (4) 耐磨合金工具鋼實施淬火、回火後的硬度應在HRC 45HRC 50HRC 55HRC 60 左右。 41. (2) 合金工具鋼實施回火後的冷卻方法多為爐冷空冷油冷水冷。 42. (1) 熱加工用合金工具鋼的淬火溫度為1000～1100℃900～1000℃850～950℃800～850℃。 43. (4) 需要實施多次回火的鋼料為高碳鋼彈簧鋼易切鋼高速鋼。 44. (1) 高速鋼熱處理時，升溫速率需緩慢是由於導熱度差硬化能大熱膨脹係數大比熱大。 45. (3) 下列何種鋼料的淬火溫度最高高碳工具鋼軸承鋼高速鋼構造用鋼。 46. (2) 高速鋼的高溫回火硬度高，主要原因是含碳量高回火二次硬化殘留沃斯田鐵少碳化物粗大。 47. (2) 高速鋼的回火溫度應在650℃550℃450℃350℃ 附近。 48. (1) 彈簧鋼主要添加的合金元素是SiCoWMo。 49. (4) 軸承鋼除 C 之外，主要的合金元素為WNiVCr。 50. (1) 軸承鋼回火後的硬度會比淬火硬度低約HRC 1～2HRC 5～10HRC 10～15HRC15～20。 51. (4) 軸承鋼淬火、回火後的硬度應在HRC 40 左右HRC 50 左右HRC 55 左右HRC 60 以上。 52. (3) 鋁合金實施固溶處理後急冷的目的是增加硬度微化晶粒得到過飽和固溶體得到麻田散體。 53. (3) 在時效溫度下實施鋁合金的析出硬化處理時，其硬度隨處理時間的增長而升高降低先升後降先降後 升。 54. (2) 要增加鈹銅之強度最有效的方法為冷加工析出硬化處理麻田散體變態微化晶粒。 55. (1) 下列何種氣體對鋼料沒有氧化性COCO H OO 。 56. (4) 下列何種氣體對鋼料不具有氧化性，但有脫碳性COCO H OH 。 57. (2) 下列何種氣體是工業上常用來避免鋼料氧化、脫碳的中性氣體CH N H He。 58. (2) 吸熱型氣體中，主要的滲碳成分為CH COCO C H 。 59. (4) 鋼料實施滲碳表面硬化處理後，其表面硬度約為HV 1500HV 1200HV 1000HV 800。 60. (3) 滲碳深度欲增為2 倍，滲碳時間應增為1 倍2 倍4 倍8 倍。 61. (3) 鋼料實施滲碳處理後，表面最理想的含碳量應為1.2％1.0％0.8％0.4％。 62. (4) 工業上常用的滲氮性氣體為N NH ClNO NH 。 63. (3) 工業上常用露點表示控制爐氣中那一種成分的含量O CO H OH 。 5 64. (1) 爐氣的露點愈高，表示爐氣的碳勢愈低H 含量愈高溫度愈高壓力愈大。 65. (3) 氣體滲碳的溫度多為750～800℃800～850℃900～950℃950～1000℃。 66. (4) 碳鋼滲碳後如需實施兩次淬火，第一次淬火的目的是硬化表層表層組織微細化硬化心部心部組織微 細化。 67. (2) 實施固體滲碳時之促進劑，可添加適量的BaCl BaCO NaClNaNO 。 68. (1) 鋼料實施氣體滲氮的溫度為500～550℃600～700℃800～850℃900～950℃。 69. (3) 滲氮用鋼最有效的合金元素為Si、Mn、NiNi、Cr、WAl、Cr、MoCr、W、V。 70. (4) 滲氮用鋼實施滲氮處理後，表面硬度最高約為HV 600～700HV 700～800HV 800～900HV 900～1100。 71. (2) 鋼料經滲氮表面硬化處理後，不軟化的溫度極限是300℃500℃600℃700℃。 72. (1) 高週波熱處理的目的是硬化表面硬化心部微化晶粒組織安定化。 73. (3) 高週波熱處理用鋼的含碳量宜為0.2％以下0.2～0.3％0.35～0.55％0.8～1.2％。 74. (4) 下列何種熱處理所需時間最短球化處理滲碳處理滲氮處理高週波熱處理。 75. (2) 高週波熱處理能有效改善鋼料的耐蝕性耐疲勞性耐熱性耐氧化性。 76. (1) 對同一種鋼料而言，火焰硬化熱處理的淬火溫度應較一般淬火溫度高低相同視含碳量而定。 77. (3) 低溫用中性鹽浴的主要成分為氯化鹽碳酸鹽硝酸鹽氰化鹽。 78. (3) 下列何種鹽的熔點最高NaNO KNO BaCl NaCl。 79. (2) 高速鋼淬火加熱用鹽浴的主要成分為Na CO BaCl NaCNNaNO 。 80. (1) 影響滲碳用鹽浴之滲碳能力的關鍵成分為NaCNNa CO BaCO NaCl。 81. (2) 鹽浴的成分中，何者的毒性最強NaNO NaCNNa CO BaCl 。 82. (4) 構造用合金鋼淬火用鹽的主要成分為亞硝酸鹽硝酸鹽碳酸鹽氯化鹽。 83. (1) 工件放入鹽浴之前必需徹底乾燥，最主要原因是確保人員安全避免鹽浴劣化避免工件腐蝕減少工件 變形。 84. (3) 鋁合金固溶處理的溫度為100～200℃300～450℃450～550℃600～650℃。 85. (4) 鋁合金實施固溶處理保溫後，應以何種冷卻方式冷至室溫爐冷空冷油冷水冷。 86. (3) AA6000 系鋁合金主要的強化方法為固溶強化微化晶粒析出硬化加工硬化。 87. (3) 鋼料的滲碳溫度應在A A A Acm 變態點的上方。 88. (1) 鋼料在滲碳溫度的組織應為沃斯田體肥粒體波來體變韌體。 89. (2) 在控制爐氣中，何種成分最具有爆炸的危險性CO H COCH 。 90. (2) 在控制爐氣中，何種成分具有毒性CO COCH H 。 91. (1) 在控制爐氣中，下列何種成分對鋼料具有氧化性CO COCH H 。 92. (1) 下列那一種滲碳方法最不容易控制鋼料表面含碳量固體滲碳液體滲碳氣體滲碳真空滲碳。 93. (2) 鋼料實施高週波熱處理之前最好先實施退火淬火、回火球化處理滲氮處理。 94. (1) 高週波的週波數愈高，則鋼料熱處理後硬化深度愈淺硬化深度愈深表面硬度愈高表面硬度愈低。 95. (4) 高速鋼淬火溫度高的主要原因是熔點高含碳量高麻田散體的變態點高為了固溶足夠的合金碳化物。 96. (1) 鋼料滲碳後如需經二次淬火，第二次淬火的目的在於韌化表層軟化表層硬化心部韌化心部。 97. (2) 鋼料實施滲氮之前應先實施正常化淬火、回火退火球化 處理。 98. (4) 高速鋼回火時，合金碳化物在200℃300℃400℃500℃ 附近造成顯著的二次硬化現象。 99. (2) 共析鋼淬火時，若在臨界區域冷速慢，則先會生成何種組織沃斯田體波來體雪明碳體麻田散體。 100. (1) 工件退火後發現硬度偏高時，其補救辦法是調整加熱和冷卻參數，重新實施退火實施正常化實施回火 實施淬火。 101. (2) NaCl 或NaOH 水溶液作為淬火液時，常用的濃度為3～5％5～15％15～30％30～40％。 102. (3) 工件退火後硬度偏高的原因，可能是由於保溫時間過長加熱溫度高冷卻過快工件尺寸過大 所造成。 6 103. (3) 為了微化晶粒、改善切削性，常對低碳鋼實施的熱處理是完全退火球化退火正常化淬火、回火。 104. (2) 為了使碳原子容易滲入鋼中，必須使鋼處於何種組織的狀態麻田散體沃斯田體肥粒體波來體。 105. (2) 鋼料氣體滲氮後，表面的正常顏色為藍色銀白色黃色黑色。 106. (3) 螺旋彈簧在加熱時，為防止其變形，正確的放置方法是垂直放置垂直吊掛水平放置傾斜堆放。 107. (4) 鋼料的耐磨性決定於鋼料的含碳量鋼中麻田散體的含量鋼料的淬火硬度鋼料回火後的硬度及碳化物 的分布情形。 108. (4) 氣體滲氮時，所謂氨分解率是指N 和H 混合氣體佔通入NH 體積的百分比N 佔通入NH 體積的百分比 H 佔通入NH 體積的百分比N 和H 混合氣體佔爐中氣體總體積的百分比。 109. (3) 合金元素Cr、Mn、Mo 在合金工具鋼的主要作用是微化晶粒防止回火脆性減少質量效應改善加工性。 110. (1) 碳工具鋼在受熱的情況下，能維持高硬度的溫度最高為200℃300℃400℃500℃。 111. (3) 高週波淬火的加熱溫度與普通淬火的加熱溫度相比是相同較低較高無關。 112. (2) 淬火冷卻速率應在臨界區域快、危險區域也要快臨界區域快、危險區域慢臨界區域慢、危險區域快 臨界區域慢、危險區域也要慢。 113. (1) 鋼料應從何種組織實施淬火沃斯田體麻田散體肥粒體波來體。 114. (2) 鋼料應從何種組織實施回火波來體淬火麻田散體肥粒體雪明碳體。 115. (2) 耐磨合金工具鋼實施回火的最佳時機為實施淬火前淬火冷卻至室溫前淬火冷至室溫後淬火放置一天 後。 116. (1) 下列那一種表面硬化處理的加熱溫度最低滲氮滲碳高週波熱處理火焰硬化熱處理。 117. (1) 下列那一種表面硬化處理所需的時間最長氣體滲氮氣體滲碳高週波熱處理火焰硬化熱處理。 118. (1) 下列那一種表面硬化處理所能達到的硬度最高氣體滲氮氣體滲碳高週波熱處理火焰硬化熱處理。 119. (3) 鋼料滲碳後的有效硬化深度是指硬度在HV 300HV 400HV 550HV 700 以上的硬化層厚度。 120. (4) 鋼料氣體滲碳後通常要實施擴散處理，下列何者不是擴散處理的目的降低表面含碳量降低表層碳濃度梯 度增加滲碳層的厚度降低表面硬度。 121. (2) 鋼實施淬火，下列何者資料最有用T.T.T.C.C.T.硬化能曲線冷卻曲線 圖。 122. (2) 深冷處理的時機為正常化之後淬火後，回火之前退火後球化後。 123. (2) 鋼如果發生偏析，應採用那一種熱處理法消除之弛力退火均質化退火滲碳回火。 124. (2) 良好的淬火液應具有何種特性比熱小導熱度大黏度大揮發性大。 125. (2) 要使鋁合金強度增加的方法中，除了利用加工硬化法外，另一種常用的方法是淬火硬化析出硬化麻田 散鐵硬化回火硬化。 126. (1) 碳鋼的質量效應比合金鋼大小相等不一定。 127. (3) 碳鋼件之製程退火係消除常溫加工所產生之加工硬化使材料軟化，其加熱溫度400~500℃500~600℃600~ 700℃700~800℃ 後爐中冷卻。 128. (4) 滲碳深度欲增加3 倍，則滲碳時間應增加到3 倍5 倍7 倍9 倍。 129. (4) 高溫鹽浴爐之熱處理溫度範圍為700~800℃800~900℃900~1000℃1000~1350℃。 130. (3) 真空爐最大特點可防止鋼材之氧化及脫碳現象，一般真空爐之真空度在10 ~10 mmHg10 ~10 mmHg10 ~ 10 mmHg10 ~10 mmHg。 02100 熱處理 丙級 工作項目03：加熱及泠卻裝置的種類、構造 1. (2) 用於電爐之電阻式鎳鉻發熱體之最高使用溫度為800℃1100℃1400℃1600℃。 2. (3) 碳化矽(SiC)加熱體之最高加熱溫度為800℃1100℃1600℃2000℃。 3. (2) 重油爐或輕油爐不具有以下那種特性排氣之污染性大燃料昂貴噪音大燃燒時之氣流有助於溫度之均 7 勻性。 4. (4) 滲碳鹽浴所用之鹽類為氯鹽碳酸鹽硝酸鹽氰化鹽。 5. (1) 為防止淬火加熱用鹽浴的散熱，可以在鹽浴表面敷蓋一層石墨粉氧化鋁粉氧化鎂粉氧化鐵粉。 6. (3) 插入鹽浴中之熱電偶測溫棒最容易腐蝕的地方為鹽浴中溫度高的地方熱電偶尖端鹽浴表面與空氣交界 處均勻腐蝕。 7. (4) 電極式鹽浴爐之鹽浴容器為耐熱鋼製坩堝不銹鋼製坩堝滲鋁軟鋼坩堝耐火材料砌成之內壁。 8. (3) 真空爐在1000℃左右之高溫，其熱傳主要來自對流傳導輻射真空。 9. (3) 真空爐一般之真空度約在100～200mmHg10～100mmHg10 ～10 mmHg10 ～10 mmHg。 10. (4) 露點檢測係用於檢驗爐氣中之CO COH H O。 11. (1) 吸熱型爐氣之原料氣體為空氣與丙烷空氣與氨氣丁烷與氮氣丙烷與氮氣。 12. (3) 二氧化碳(CO )在高溫時為一種滲碳性氣體還原性氣體脫碳性氣體惰性氣體。 13. (1) 流體床爐加熱工件是藉由攪動之懸浮耐火氧化物顆粒流動的鹽浴加壓流動的氣體流動的金屬浴。 14. (1) 最常用於流體床之熱傳介質（浮懸顆粒）為Al O Fe O 碳粉硝酸鹽。 15. (2) 高週波加熱裝置之週波頻率愈低硬化層愈淺硬化層愈深週波頻率與硬化深度無關設備之功率愈小。 16. (4) 以高週波加熱淬火裝置處理工件，使產生3～5mm 硬化層，應採用下列何種高週波震盪器較佳火花發振式 真空管發振式馬達發電機式閘流體變換器(S.C.R)。 17. (1) 以高週波加熱淬火硬化直徑30mm 長300mm 之軸，做軸向全長硬化，其作業方式應採迴轉移動淬火法回轉 一次淬火法不迴轉移動淬火法靜置一次淬火法。 18. (3) 火焰硬化為有效防止鋼的脫碳最好採用滲碳焰氧化焰中性而稍帶還原焰中性稍帶氧化焰。 19. (3) 氧－乙炔焰之最高溫度的地方在外焰尖端3mm 處外焰尖端10mm 處內焰尖端3mm 處內焰之中間處。 20. (1) 耐火材料之耐火度代號為SKKSKDDK。 21. (2) 氧化鎂(MgO)是屬於酸性鹼性中性介於酸性與中性之間 之耐火材料。 22. (2) 斷熱耐火磚之熱膨脹係數及熱傳導係數應該兩者愈大愈佳兩者愈小愈佳前者大後者小前者小後者大。 23. (1) 杯形工作物淬火時應杯口朝上杯口朝下杯口朝邊不拘。 24. (4) 輝面熱處理之坑式爐(Pit Furnace)比多功能型爐(All Case Type Furnace)之輝面度差的最主要原因為坑式爐之爐 氣均勻性較差溫度均勻性較差爐氣較不易控制淬火時必須把工件吊出而與空氣接觸。 25. (4) 熱電偶之最佳放置位置為爐的內部上方爐的內部下方爐側盡量靠近工件放置的位置。 26. (1) 強制空冷裝置較適合高速鋼之淬火構造用合金鋼之淬火滲碳鋼之淬火碳工具鋼之淬火。 27. (2) 以下之淬火用水何者之冷卻速率最快5％食鹽水10％食鹽水蒸餾水去離子水。 28. (1) 淬火用水之水溫在30℃50℃60℃80℃ 時之冷卻能最佳。 29. (3) 用於淬火之自來水最好不使用新水的原因為沉澱水中雜質使溫度均勻減低水中含氣量使水溫盡量與 室溫相同。 30. (4) 麻淬火主要目的為慢速通過Bs 點慢速通過Ps 點快速通過Ms 點慢速通過Ms 點。 31. (1) 提高淬火油溫至60～80℃，可以增加淬火油之冷卻能減小淬火油之冷卻能增加淬火油之粘度提高工件 之質量效果。 32. (1) 質量效果大的鋼（如中碳鋼）應選擇之淬火液為常溫之水或鹽水60～80℃淬火油100～120℃淬火油200 ℃之熱浴。 33. (3) 高分子淬火液之添加高分子於水中之目的為提高水在Ps 點附近之冷卻速率提高水在Ms 點附近之冷卻速率 減緩水在Ms 點附近之冷卻速率使泡沫崩潰時間提前發生。 34. (1) 淬火油氧化會造成粘度提高粘度降低冷卻能增加比重降低。 35. (2) 三種淬火液為30℃油，80℃油，80℃水，以其冷卻能大小依序為30℃油＞80℃油＞80℃水80℃油＞30℃油 ＞80℃水80℃水＞80℃油＞30℃油80℃水＞30℃油＞80℃油。 36. (4) 沃斯回火功能最佳之熱浴為油鹽浴流體床金屬浴。 8 37. (2) 淬火用水添加食鹽的目的為增加蒸氣膜之穩定性減小蒸氣膜之穩定性增加Ms 點附近之對流減少Ms 點附近的對流。 38. (4) 淬火油老化時會燃點提高，粘度減小，冷卻能增加燃點降低，粘度增加，冷卻能增加燃點降低，粘度減 小，冷卻能增加燃點降低，粘度增加，冷卻能降低。 39. (4) 以氰化鹽浴滲碳後，不可直接淬入硝酸鹽浴中之理由為易使工件變形會造成工件之氧化會造成工件之脫 碳易引起爆炸。 40. (1) 噴射冷卻裝置用於硬化能較差的鋼料淬火，當工件在一密閉室噴以水柱時，工件必須旋轉靜止上下移動 上下振動。 41. (4) 鹽浴中所使用之鹽浴是高溫鹽浴為250~600℃600~750℃750~950℃1000~1350℃。 42. (4) 鋼料退火時，採用保護爐氣的目的是促進鋼料軟化防止晶粒生長消除殘留應力防止氧化、脫碳。 43. (1) 碳鋼實施水淬火處理，為求好效果，水溫不宜超過25℃30℃35℃40℃。 44. (3) 將常溫加工後的鋼件加熱到250~370℃然後水冷，以去除殘留應力，增加彈性限的處理叫麻回火恆溫回火 發藍處理球化處理。 02100 熱處理 丙級 工作項目04：前處理及後處理方法 1. (2) 洗銅銹最有效的酸是鹽酸硝酸硫酸草酸。 2. (3) 酸鹼性屬於中性之PH 值為5678。 3. (2) 浸漬於5％蘇打水，對鋼鐵之表面有氧化作用防止氧化作用潤滑作用還原作用。 4. (4) 下列溶液中脫脂性最佳的為柴油去漬油蘇打水三氯乙烷。 5. (1) 構造用鋼淬火－回火後噴鋼珠除去氧化銹皮之外，尚會增加其疲勞限切削性抗蝕性延伸性。 6. (3) 熱處理硬化後之模具，表面欲淨化而加噴砂處理，最不損及表面的噴料為100 網目鋼珠80 網目金剛砂10 0 網目玻璃珠80 網目鋼礫(grid)。 7. (4) 適合於高速迴轉葉輪噴擊的噴料為金鋼砂矽石粉玻璃珠鋼珠。 8. (2) 經淬火回火之彈簧鋼片電鍍後再加熱於180℃之目的為烘乾除氫麻田散體安定化二次硬化。 9. (2) 熱處理件浸漬於防銹油時，適當浸漬時間是浸漬即刻可提出約5 分鐘約30 分鐘約60 分鐘。 10. (2) 洗淨鋁材表面最有效的酸是鹽酸硝酸硫酸草酸。 11. (1) 下列何者為對鋁材腐蝕性最強的化學品苛性鈉鹽酸硫鹽鉻酸。 12. (2) 有機溶劑操作的環境最好在密閉室內通風的窗邊乾燥的地方溫度較低的地方。 13. (1) 鋼熱處理時淬入水中後，不久發生破裂現象原因是)收縮不均引起應力而破裂加熱不夠而破裂冷卻液黏度 大而破裂冷卻液比熱小而破裂。 14. (4) 鋁合金實施固溶化處理保溫後，應以何種冷卻方式冷至室溫爐冷空冷油冷水冷。 15. (3) 常溫加工後黃銅常發生季裂現象（Season cracking），防止方法為150~200℃200~250℃250~300℃300~35 0℃ ，實施退火30 分鐘以除去內部應力。 02100 熱處理 丙級 工作項目05：金屬材料的種類、成份、性質 1. (2) 純鐵在常溫的結晶構造為面心立方格子體心立方格子六方密格子體心正方格子。 2. (1) 金屬施以外力而變形，外力消除後會恢復原狀則稱為彈性變形塑性變形雙晶變形加工變形。 3. (1) 金屬受塑性變形則強度、硬度增大延展性增大韌性增大耐蝕性增大。 4. (4) 鑄鐵的含碳量一般為＜0.02％0.02～0.77％＜2.11％2.11～4.5％。 9 5. (4) 鋼鐵五大元素係指Mn、W、Ni、Cr、VH 、S、N、O 、CP、Si、V、Ni、CrC、Si、Mn、P、S。 6. (4) 鋼材中容易產生低溫脆性的元素為SMnCP。 7. (2) 鋼材中容易發生熱脆性的元素為CSPMn。 8. (1) 會使鋼生白疵(flake)的元素為HNPS。 9. (3) 機械構造用碳鋼S20C 的含碳量約為0.002％0.02％0.2％2.0％。 10. (1) 可改善鋼的耐磨性之元素為V、Mo、W、Cr 等Pb、S、Bi 等Pb、Ni、S、Mo 等Ni、P、Al 等。 11. (2) 可改善鋼的切削性之元素為V、Mo、W、Cr 等Pb、S、Ca 等Cr、Ni、Si、Mo 等Cr、Ni、Ca、Mo、W 等。 12. (3) 可改善鋼的耐蝕性之元素為V、Mo、S、Al 等Pb、S、Ca 等Cr、Ni、Cu、Mo 等Ca、Si、W 等。 13. (4) 可改善鋼的耐熱性之元素為V、Mo、Cu、Al 等Pb、S、Ca 等Ni、Pb、Mo 等Cr、Ni、Mo、W 等。 14. (1) 用以改善鋼之硬化能的元素有Mn、Mo、CrPb、S、CaTi、Si、PCo、W、V。 15. (2) 用以改善鋼之低溫脆性的元素為PNiSiW。 16. (3) SCM 記號之鋼，主要合金元素含有C、MnC、MoCr、MoCr、Mn。 17. (4) 防止高溫回火脆性之元素為NiCrMnMo。 18. (3) 促進鋼之滲碳作用的元素為CoBCrCu。 19. (1) 提高滲氮層硬度最有效之元素為AlCrMoNi。 20. (2) W 系高速鋼之主要合金元素為Ni、Mn、CrW、Cr、VMo、Si、CuSi、Mn、Ni。 21. (1) 碳工具鋼之鋼種記號為SKSKSSKDSKH。 22. (4) 沃斯田體系不銹鋼之主要合金元素為Si、MnCu、VW、CoCr、Ni。 23. (1) 400 系不銹鋼主要合金元素為CrNiMnMo。 24. (3) 含Cr 的不銹鋼對於鹽酸(HCl)硫酸(H SO )硝酸(HNO )氟酸(HF) ，最具耐蝕性。 25. (4) Ni-Cr 系不銹鋼固溶處理後的組織為肥粒體麻田散體波來體沃斯田體。 26. (2) 304 不銹鋼中除了Fe 外單含Cr含Cr、Ni含Cr、Mn含Cr、Mo。 27. (1) 不具磁性的不銹鋼為300 系400 系500 系600 系 不銹鋼。 28. (4) 沃斯田體系不銹鋼之固溶溫度為700～800℃800～900℃700～1000℃1000～1100℃。 29. (2) 鋁的比重約為鐵的1/21/31/41/5。 30. (3) 鑄造用鋁合金的添加元素中，可改善流動性之元素為CuMgSiFe。 31. (1) 鋁矽合金的改良處理所添加的元素為NaKMgMn。 32. (4) 可改善鋁合金耐熱性的元素為MgMnCrNi。 33. (3) 改善鋁合金耐蝕性最有效的元素為FeNaMgNi。 34. (2) AA2000 系鋁合金係指純鋁Al-Cu 系Al-Si 系Al-Mn 系 合金。 35. (4) AA3000 系鋁合金係指Al-Cu 系Al-Si 系Al-Mg 系Al-Mn 系 合金。 36. (1) AA5000 系鋁合金係指Al-Mg 系Al-Zn 系Al-Cu 系Al-Si 系 合金。 37. (2) 導電率最好的金屬為CuAgAuPt。 38. (1) 黃銅是Cu-ZnCu-AlCu-SnCu-Mn 合金。 39. (4) Cu-Zn 合金中抗拉強度最大的是10％Zn20％Zn30％Zn40％Zn。 40. (3) Cu-Zn 合金中，伸長率最好的是10％Zn20％Zn30％Zn40％Zn。 41. (4) 青銅中抗拉強度最大時之Sn 含量為4％8％12％16％。 42. (1) 青銅中伸長率最好時之Sn 含量為4％8％12％16％。 43. (2) 彈簧用磷青銅，經冷加工後施以低溫退火，主要目的為提高斷面縮率彈性限伸長率抗拉強度。 44. (4) 可改善鋼料因S 所引起之高溫脆性的元素為CrNiMoMn。 45. (3) 下列鋼種何者不具磁性鉻鋼鉻鉬鋼高錳鋼鎳鉻鉬鋼。 46. (1) 塑性加工程度愈高，則金屬的再結晶溫度愈低愈高不變與加工程度無關。 10 47. (3) 構造用合金鋼添加鉬的主要目的是提高切削性防止低溫回火脆性防止高溫回火脆性改善延展性。 48. (4) 防止黃銅季裂的方法為高溫回火固溶化處理淬火弛力退火。 49. (2) 金屬材料承受拉力作用，當作用力去除後，不產生永久變形的最大應力限界稱為比例限彈性限降服強度 極限強度。 50. (2) 18-8 不鏽鋼的標準成分含鎳為18％8％0.18％0.8％。 51. (2) 下列金屬元素何者無法提升硬化能NiCoMnMo。 52. (3) 金屬材料的各種性質中，工程人員最重視者為材料的物理性質化學性質機械性質磁性。 02100 熱處理 丙級 工作項目06：材料試驗 1. (3) 測試勃氏硬度之試片的厚度，原則上應大於壓痕深度之3 倍５倍10 倍20 倍。 2. (2) 如以d 表示勃氏硬度測試之壓痕直徑，則壓痕與壓痕之間的中心距離應在2d4d6d8d 以上。 3. (2) 如以d 表示勃氏硬度測試之壓痕直徑，則壓痕之中心應距離試片邊緣1d2.5d4d10d 以上。 4. (1) 勃氏硬度測試時，標準之荷重保持時間為30 秒45 秒60 秒90 秒。 5. (3) 勃氏硬度值雖為無名數，但實際之單位為lbf/in lbf/inkgf/mm kgf/mm。 6. (4) HB(10/3000)300，其中之10 代表勃氏硬度為10壓痕直徑為10mm試驗荷重為10kg壓痕器為10mm 鋼球。 7. (1) 勃氏硬度值為荷重除以鋼球壓痕器之壓痕的表面積荷重除以鋼球壓痕器之壓痕的投影面積荷重除以鑽 石正方錐壓痕器之壓痕的表面積荷重除以鑽石正方錐壓痕器之壓痕的投影面積。 8. (1) 如以d 表示維克氏硬度測試時之壓痕對角線長度，則試片之厚度應在1.5d3d4.5d6d 以上。 9. (3) 如以d 表示維克氏硬度測試時之壓痕對角線長度，則壓痕與壓痕間之中心距離應在1d2.5d4d10d 以上。 10. (2) 如以d 表示維克氏硬度測試時之壓痕對角線長度，壓痕之中心原則上應距離試片邊緣1d2.5d4d5d 以上。 11. (3) 維克氏硬度值雖為無名數但實際之單位為lbf/in lbf/inkgf/mm kgf/mm。 12. (1) 維克氏硬度測試中，如以 A 表示壓痕之表面積，A'表示壓痕之投影面積P 表示測試荷重則HV＝P/AHV＝P/ A'HV＝A/PHV＝A'/P。 13. (3) 微硬度HV(0.3)500 所表示之意義為試驗荷重為0.3g，硬度值為HV500試驗荷重為0.3lb，硬度值為HV500 試驗荷重為0.3kg，硬度值為HV500試驗荷重為300kg，硬度值為HV500。 14. (3) 維克氏硬度測試使用之壓痕器之鑽石正方角錐的對面夾角為90°120°136°145°。 15. (1) 洛氏硬度HRC 所使用之壓痕器為頂角120°之鑽石圓錐1.588mm 鋼球頂角136°之鑽石正方角錐3.175mm 鋼球。 16. (2) 洛氏硬度HRB 所使用之壓痕器為頂角120°之鑽石圓錐1.588mm 鋼球頂角136°之鑽石正方角錐3.175mm 鋼球。 17. (1) 洛氏硬度試驗HRA 所使用之壓痕器為頂角120°之鑽石圓錐1.588mm 鋼球頂角136°之鑽石正方角錐3.17 5mm 鋼球。 18. (2) 洛氏硬度HRA，HRB，HRC 測試時之預壓荷重為5kg10kg20kg30kg。 19. (3) 洛氏HRC 硬度試驗荷重為60kg100kg150kg200kg。 20. (2) 洛氏HRB 硬度試驗荷重為60kg100kg150kg200kg。 21. (1) 洛氏HRA 硬度試驗荷重為60kg100kg150kg200kg。 22. (2) 洛氏硬度測試圓棒之圓柱面硬度時，所測之值應予修正，其原則為直徑愈大，補償（加值）愈大直徑愈小， 補償（加值）愈大直徑愈大，扣除（減值）愈大直徑愈小，扣除（減值）愈大。 23. (3) 以撞錘撞擊試片，由其反彈的高度來決定其硬度的試驗方法為洛氏勃氏蕭氏維克氏。 24. (3) 蕭氏硬度值應由2 次3 次5 次7 次 連續測試所得平均值表示之。 25. (4) 蕭氏硬度測試時之位置必須離試片邊緣1mm2mm3mm4mm 以上。 11 26. (2) 蕭氏硬度測試時，兩個測試中心位置應大於1 倍2 倍3 倍4 倍 壓痕之直徑。 27. (2) 測試灰鑄鐵的硬度最好採用洛氏勃氏蕭氏維克氏 硬度試驗。 28. (1) 模具鋼淬火硬化後之硬度試驗以HRCHRBHBHV 最常被採用。 29. (2) 中低碳鋼退火後之硬度試驗以HRCHRBHSHV 較為適當。 30. (4) 厚度0.3mm 之黃銅板可採用之硬度試驗為HRCHRBHR30NHR15T。 31. (3) 厚度0.3mm 之SK5 鋼板淬火硬化後之硬度試驗應採HRCHRBHR15NHR15T。 32. (4) 滲碳工件檢驗，其有效硬化層時所採用的硬度試驗為勃氏洛氏蕭氏微硬度HV。 33. (4) 外徑1m 之大型齒輪經火焰或高週波逐齒淬火硬化後之最簡單之硬度檢測方法為勃氏洛氏維克氏蕭氏。 34. (1) 以下那種材料在做抗拉試驗時會有明顯的降伏點軟鋼淬火中碳鋼純銅純鋁。 35. (2) 抗拉試驗時，拉伸速率愈快，其抗拉強度會因此偏低偏高相同不一定。 36. (1) 抗拉試驗中之降伏點強度如未加註明，則指的是上降伏點下降伏點上降伏點下降伏點之平均值破壞強 度之70％。 37. (3) 如抗拉試驗時沒有明顯的降伏點，則降伏強度可採破壞強度之70％破壞強度之50％0.2 ％應變截距法 直接採用破壞強度。 38. (3) 標距50mm 之抗拉試棒，斷裂後之長度為60mm，則其延伸率為10％16.7％20％40％。 39. (2) 有一抗拉試棒之標距內直徑為10mm，斷裂時之破斷力為5,000kg，則其抗拉強度為50kgf/mm 63.66kgf/mm  96.73kgf/mm 127.32kgf/mm 。 40. (2) 衝擊試驗之衝擊值的單位為kgf/cm kgf-m/cm kgf/cmkgf-m/cm。 41. (3) 衝擊試驗所得衝擊值愈大表示硬度愈高硬度愈低韌性愈高韌性愈低。 42. (4) 鋼之火花試驗會增加火花爆發數的元素為鎢矽鉻碳。 43. (3) 金相試驗試片準備中，以砂輪切割試片時，應使用水冷卻之理由為不使產生淬火硬化容易切割使不改變 原來組織減少空氣污染。 44. (1) 金相試片在鑲埋時之溫度應不超過130℃180℃250℃300℃。 45. (4) 金相試片在手持試片，由粗至細之不同砂紙上磨平時應不時改變研磨的方向，其理由為增加解析度速度較 快防止過熱除去嵌入金相試片基地的砂粒。 46. (3) 顯微鏡之物鏡為50 倍，目鏡為10 倍則其放大倍率為60 倍100 倍500 倍1000 倍。 47. (2) 光學金相顯微鏡的最大放大倍率約為100 倍1000 倍5000 倍10000 倍。 48. (2) 光學顯微鏡之解析度取決於顯微鏡之倍率鏡頭的開口度(NA)試片的平坦度試片的反光度。 49. (2) 機械的破壞約90％肇因於金屬的潛變疲勞加工硬化壓縮。 50. (4) 一般碳鋼的疲勞限強度約為其抗拉強度的80%70%60%50%。 51. (3) 能檢查材料熱處理後晶粒大小與組織變化之實驗為火花試驗硬度試驗金相試驗衝擊試驗。 02100 熱處理 丙級 工作項目07：機械加工法 1. (2) 標準鑽頭之鑽唇間（尖端）角度為110°118°120°125°。 2. (4) 1/2-13UNC 螺紋符號是中華民國日本德國美國標準。 3. (1) 方形螺紋最適合用於傳達動力固定機件調整距離精密儀器。 4. (2) 三角皮帶的角度 為35°40°45°60°。 5. (1) 鎯頭之規格以重量頭部長度號碼柄長 稱呼之。 6. (4) 下列砂輪號碼中，何者砂粒最細、膠合度最硬WA46HWA46PWA80HWA80P。 7. (1) 1μm 單位是表示百萬分之一公尺百萬分之一公分百萬分之一公厘百分之一公厘。 12 8. (2) r.p.m.是代表每分鐘角速度每分鐘迴轉數每分鐘線速度每分鐘衝擊數。 9. (3) 真空度常用單位是MPaB.T.UTorrPSI。 10. (1) 壓力單位mmaq 是水柱壓力水銀柱壓力真空度大氣壓。 11. (3) 華氏77°為攝氏零度15℃25℃45℃。 12. (3) 砂輪編號的WA 是表示用氧化鋯碳化矽白色氧化鋁碳化硼 磨料製造者。 13. (2) 三角皮帶上印有“A100＂號碼其數字“100＂是表示長度100 公分長度100 英吋強度100 公斤級強度1 00 英磅級。 14. (4) 有每一邊長100 ㎝之立方體水桶裝滿水時，其所裝之水重為100 公斤200 公斤500 公斤1,000 公斤。 15. (2) 鋼管（瓦斯、水管）之稱呼尺寸為根據管外徑尺寸管近似內徑尺寸管內外徑平均值管牙螺紋底徑 而 定之。 16. (1) 公制螺紋符號M30×1 表示公制螺紋外徑30mm，節距1mm公制螺紋外徑30mm，1 級螺紋公制螺紋外徑3 0mm，螺紋高1mm公制螺紋外徑30mm，1 級配合。 02100 熱處理 丙級 工作項目08：製圖 1. (3) 工程畫表示鑽頭圓錐部份α 夾角，習慣上以60°90°120°136° 畫製之。 2. (3) 投影圖，將由左邊看的投影圖，畫於正視圖之左邊者為第一角畫法第二角畫法第三角畫法第四角畫法。 3. (1) 如下圖之投影圖，數值「32」是表示弦長弧長半徑長弧線展開長。 4. (1) 工程畫中放大兩倍來畫製時，比例欄中應寫為2：11：21/22×1。 5. (4) 工程畫之投影圖表示看不到的投影用細線一長一短細線一長二短細實線中線虛線 表示。 6. (3) 工作圖之尺寸是表示圓柱之長度可作到75.015～74.990 之間圓柱直徑可作到75.005～75.010 之 間圓孔直徑可作到75.015～74.990 之間圓孔直徑可作到75.015～75.010 之間。 7. (1) 下列簡號中何者為德國工業標準DINCNSJISISO。 8. (2) 1 英吋為22mm25.4mm30mm30.5mm。 9. (4) 1 英呎為22 ㎝25 ㎝30 ㎝30.48 ㎝。 10. (2) 下列投影圖，以第三角畫法所畫者，其中那一組圖不成立     。 11. (1) 工作圖中，最粗的表面加工符號為    。 12. (2) 下列製圖鉛筆中，何者筆芯硬度最硬2BHHBF。 13. (1) 表示中心線平均粗糙度之符號為RaRzRmaxRt。 13 14. (2) 工作圖上「R10」係表示圓弧直徑10 ㎜半徑10 ㎜直徑10 ㎝半徑10 ㎝。 02100 熱處理 丙級 工作項目09：電工 1. (4) 台灣工業用電一般為110 伏特60 赫220 伏特50 赫110 伏特50 赫220 伏特60 赫。 2. (1) 有一盞110 伏特用100 瓦電燈泡，連續使用24 小時，共耗電2.4 瓩小時2.64 瓩小時2.2 瓩小時11 瓩小時。 3. (4) 1 瓦(W)為1 伏特(V)×1 歐姆(Ω)1 安培(A)×1 歐姆(Ω)1 伏特(V)×1000 安培(A)1 伏特(V)×1 安培(A)。 4. (3) 同一直徑及長度之金屬線，依電阻大小順序分別為鋁、鐵、銅銅、鋁、鐵鐵、鋁、銅銀、銅、鋁。 5. (4) 機械設備設有接地線，其目的為使電壓穩定增加通電效率減少電阻預防漏電之安全措施。 6. (3) 用於電壓220 伏特，週波數60 赫之馬達，如果用於220 伏特50 赫之電，此馬達會燒壞迴轉數不變迴轉 數變少迴轉數變多。 7. (1) 220 伏特用之電燈泡用於110 伏特電壓的家庭電，其電燈泡會比用於220 伏特電時暗比用於220 伏特電時亮 不亮亮了不久燈絲就熔斷。 8. (2) 熱處理鹽浴電極爐用電是高電壓、高電流低電壓、高電流低電壓、低電流低電阻、低電流。 9. (3) 日本系統的K 型(Chromel-Alumel)熱電偶之補償導線包覆層的顏色為黑色黃色藍色褐色。 10. (3) K 型(Chromel-Alumel)熱電偶的最高使用溫度為600℃800℃1200℃1600℃。 11. (3) 電的不導體為地球人橡皮金。 12. (3) 功率1 馬力(1HP)等於1 瓩10 瓩746 瓦7.46 瓩。 02100 熱處理 丙級 工作項目10：環保及安全衛生 1. (1) 一氧化碳屬於化學性危害因子物理性危害因子生物性危害因子生理性危害因子。 2. (1) 安全衛生中代表危險且具有警戒意義的標示顏色為橙色紅色黃色綠色。 3. (4) 電器火災的滅火具為水溶劑二氣化碳泡沫乾粉。 4. (4) 油漆中毒是屬於物理性危害生物性危害生理性危害化學性危害。 5. (2) 眼睛由化學物品噴濺而受傷時，即給予眼藥水大量清水沖洗給予相反性質之化學藥品（例如酸與鹼之關 係）以壓縮空氣吹除。 6. (4) 油槽著火時，最有效之撲滅法是用沙噴水噴氮氣泡沫滅火劑。 7. (4) 可燃性氣體外洩時，立即打開電扇排氣逃出現場打開門窗關閉來源。 8. (2) 大樓火災時應搭乘電梯儘快逃生弄濕自己儘速由樓梯或逃生梯離開打開門窗在原處等待救援。 9. (4) 工業廢油應如何處理倒棄於垃圾場倒棄河川沖走濕沙攪拌後丟棄送廢油處理機構處理。 10. (4) 氣體爐（RX 氣體）爐內溫度在300℃500℃600℃750℃ 為導入RX 氣體不會爆炸的安全界限。 11. (3) 工作疲勞又稱為心理性疲勞精神性疲勞生理性疲勞自然性疲勞。 12. (2) 下列中會燃燒的氣體是氮氣氫氣氧氣氬氣。 13. (3) 事故發生，不安全動作約占48％68％88％98％。 14. (3) 有毒或可燃性氣液體外洩時，應先打開門窗設法找源頭逃離現場在原地呼救。

1 02100 熱處理 丙級 工作項目01：鋼鐵材料之組織與變態 1. (4) 共析鋼的含碳量約為0.022％2.11％6.69％0.77％。 2. (4) 亞共析鋼在常溫之完全退火組織為波來體＋雪明碳體波來體肥粒體肥粒體＋波來體。 3. (2) 共析鋼在常溫之完全退火組織為肥粒體波來體肥粒體＋波來體雪明碳體＋肥粒體。 4. (3) 碳鋼之A 變態溫度為230℃912℃727℃1538℃。 5. (1) 純鐵沒有A A A A 變態。 6. (4) 下列何者的變態溫度是隨含碳量增加而降低A A AcmA 。 7. (3) 純鐵的A 變態溫度為230℃727℃912℃1410℃。 8. (2) 含碳量1.0％之碳鋼是屬於亞共析鋼過共析鋼共析鋼低碳鋼。 9. (3) 過共析鋼之常溫完全退火組織為肥粒體＋波來體波來體波來體＋雪明碳體肥粒體。 10. (2) 碳鋼之含碳量為小於0.022％0.022～2.11％2.11％～4.3％4.3～6.69％。 11. (3) 鑄鐵之共晶溫度為727℃912℃1148℃1538℃。 12. (4) 下列資料何者無法從鐵碳平衡圖得到溫度成份組織硬度。 13. (4) 純鐵由α 體→γ 體之變態稱為A A AcmA 。 14. (4) 純鐵之熔點約為912℃1148℃1394℃1538℃。 15. (2) A 變態是屬於包晶共析共晶偏晶反應。 16. (3) 共晶鑄鐵之含碳量約2.11％0.77％4.3％6.69％。 17. (2) 亞共晶鑄鐵之含碳量約0.022％～2.11％（不含）2.11％～4.3％（不含）4.3％4.3％（不含）～6.69％。 18. (1) 共析反應是S →S ＋S L →S ＋S L →L ＋S L →L ＋L 其中S ，S ，S 表示固相，L ，L ，L 表示液 相。 19. (1) (本題與01-82 題內容重複刪題970312)→共析鋼加熱至A 溫度上方50℃形成何種組織沃斯田體沃斯田體＋ 肥粒體肥粒體＋雪明碳體雪明碳體。 20. (4) 下列何者的變態溫度是隨含碳量增加而昇高A A A Acm。 21. (2) 亞共析鋼加熱至A 以上，A 以下之間溫度下得到之組織為沃斯田體沃斯田體＋肥粒體肥粒體＋雪明碳 體雪明碳體。 22. (3) 在鐵碳平衡圖中，下列何種組織不會出現肥粒體波來體麻田散體沃斯田體。 23. (4) 鐵碳平衡圖中橫座標代表溫度組織時間成份。 24. (3) 下列元素何者會使鐵碳平衡圖中沃斯田體區域變窄NiCuCrMn。 25. (4) 下列元素何者會使鐵碳平衡圖中沃斯田體區域擴大CrSiCoNi。 26. (2) 鑄鐵中熔點最低者為亞共晶鑄鐵共晶鑄鐵過共晶鑄鐵白鑄鐵。 27. (2) S45C 是一種高碳鋼亞共析鋼共析鋼低碳鋼。 28. (3) 鑄鐵之含碳量約為小於0.025％0.025～2％2.11％～6.69％6.69％以上。 29. (3) 過共析鋼加熱至A 以上，Acm 以下之間之溫度可能得到組織是沃斯田體沃斯田體＋肥粒體沃斯田體＋ 雪明碳體波來體＋肥粒體。 30. (2) 肥粒體最大碳固溶量約在230℃727℃770℃1148℃。 31. (3) 沃斯田體最大碳固溶量約在230℃727℃1148℃1394℃。 32. (1) 鐵碳平衡圖中Ao 變態溫度約為230℃727℃770℃1148℃。 33. (4) 鐵碳平衡圖中沒有那一種反應共晶包晶共析偏晶。 34. (4) 純鐵由γ→δ 之變態稱為A A A A 。 35. (3) 在鐵碳平衡圖中，α 固溶體稱為沃斯田體麻田散體肥粒體波來體。 36. (1) 雪明碳體是化合物混合物固溶體鐵的同素異形體。 37. (3) 沃斯田體是化合物混合物固溶體溶液。 2 38. (2) 波來體是化合物混合物固溶體鐵的同素異形體。 39. (3) 肥粒體最大的碳固溶量約為6.69％0.77％0.022％2.11％。 40. (1) 肥粒體的結晶構造為B.C.C.H.C.PF.C.C.B.C.T.。 41. (3) 沃斯田體的結晶構造為B.C.C.H.C.PF.C.C.B.C.T.。 42. (3) 下列有關麻田散體特性之敘述何者錯誤硬脆結晶構造為B.C.C.殘留應力高。 43. (2) 肥粒體是體心立方格子，其單位格子之鐵原子數目共有1246 個。 44. (3) 沃斯田體是面心立方格子，其單位格子之鐵原子數目共有1246 個。 45. (2) 純鐵從α 體變態成為γ 體時會發生膨脹收縮不膨脹也不收縮磁性變強。 46. (3) 下列有關沃斯田體之敘述何者錯誤高溫時屬於安定相能固溶最大碳固溶量約為2.11％其結晶構造為B.C. C.質軟延性佳。 47. (4) 淬火時必須先將鋼料加熱至高溫使組織形成雪明碳體麻田散體波來體沃斯田體。 48. (4) 下列何者不是固溶體肥粒體沃斯田體麻田散體雪明碳體。 49. (2) 鋼經淬火回火後所得到之組織麻田散體回火麻田散體波來體沃斯田體。 50. (4) 麻田散體之結晶構造是F.C.C.B.C.CH.C.P.B.C.T.。 51. (3) 沃斯田體最大碳固溶量約為0.022％0.77％2.11％6.69％。 52. (1) 碳鋼之高溫回火麻田散體本質上包含那二相肥粒體、雪明碳體沃斯田體、波來體波來體、肥粒體波來 體、變韌體。 53. (4) 下列何者組織最硬肥粒體麻田散體波來體雪明碳體。 54. (4) 下列何者組織延展性最佳麻田散體雪明碳體波來體肥粒體。 55. (2) 波來體是由那二相構成之層狀組織沃斯田體＋雪明碳體肥粒體＋雪明碳體麻田散體＋雪明碳體變韌 體＋雪明碳體。 56. (2) 沃斯田體一般用那一種符號表示αγβδ。 57. (3) 雪明碳體的含碳量約為0.022％2.11％6.69％4.3％。 58. (2) 碳鋼中唯一的碳化物是波來體雪明碳體麻田散體回火麻田散體。 59. (2) 雪明碳體的化學式為Fe CFe CFe CFe C 。 60. (2) 恒溫變態曲線圖簡稱T.T.C 圖T.T.T 圖C.C.T 圖C.T.T 圖。 61. (1) 連續冷卻變態曲線圖簡稱C.C.T 圖T.T.T 圖T.T.C 圖C.T.T 圖。 62. (2) 實施沃斯回火時，需參考何種重要曲線圖鐵碳平衡圖T.T.T 圖C.C.T 圖冷卻曲線圖。 63. (3) 鋼之Ms 變態溫度受下列何者因素影響最大冷卻速率加熱速率成份加熱溫度。 64. (3) 在T.T.T 圖中，麻田散體開始變態之曲線用PsBsMsM 表示。 65. (2) 在T.T.T 圖中波來體變態完成之曲線用PsP MsBs 表示。 66. (2) 在T.T.T 圖中，縱軸是代表時間溫度硬度成份。 67. (2) 鋼之一般淬火，下列何者資料最有用T.T.T 圖C.C.T 圖硬化能曲線圖冷卻曲線圖。 68. (2) T.T.T 圖中橫座標是代表溫度時間組織硬度。 69. (2) 共析鋼之C.C.T 圖中，決定臨界冷速是肥粒體鼻部波來體鼻部變韌體鼻部麻田散體鼻部。 70. (2) 下列因素何者可使碳鋼增加硬化能晶粒變細添加Mn 元素加快冷速降低含碳量。 71. (1) 下列材料何者質量效應較大S40CS60CCr-Mo 合金鋼Ni-Cr-Mo 合金鋼。 72. (4) 下列材料何者硬化能較佳S10CS45CS60C高速鋼。 73. (2) 喬米尼(Jominy)端面淬火所用之試驗棒直徑約12.5mm25mm50mm75mm。 74. (1) 下列合金元素何者不會增加硬化能CoNiCrMo。 75. (1) 鋼之硬化能受下列何種因素影響最大化學組成冷卻速率加熱速率加熱溫度。 76. (4) 鋼料實施喬米尼(Jominy)端面淬火試驗的目的，是為測試該材料的硬度延展性強度硬化能。 3 77. (2) 喬米尼(Jominy)端面淬火硬化能曲線圖，其縱座標為強度硬度韌性延伸率。 78. (2) 喬米尼(Jominy)端面淬火硬化能用＝HRC40 表示，其中10 代表硬度為10離端面10mm直徑為10mm 離噴水高度為10mm。 79. (4) 下列因素何者與鋼之硬化能無關化學成份沃斯田鐵晶粒大小鋼材原組織鋼材原硬度。 80. (1) 喬米尼(Jominy)端面淬火時，噴水的自由高度為65±10mm75±10mm85±10mm95±10mm。 81. (3) 下列有關麻田散體特性之敘述何者錯誤硬度高脆性大結晶構造為面心立方格子殘留應力高。 82. (1) 共析鋼加熱至A 上方50°C 會形成何種組織沃斯田體沃斯田體+肥粒體肥粒體+雪明碳體雪明碳體。 83. (4) 碳鋼淬火是為了得到何種組織肥粒體波來體沃斯田體麻田散體。 84. (1) 含碳量在0.77％的碳鋼，待冷至常溫時，其組織為全部成為波來體全部為麻田散體波來鐵與雪明碳體 波來鐵與麻田散體。 85. (1) 雪明碳體Fe C 失去磁性的變態點稱為A A A A 變態點。 86. (2) 碳鋼之T.T.T.圖又可稱作P 曲線S 曲線N 曲線M 曲線 圖。 87. (4) 鋅、鎂、鈦之晶體組織為六方稠密（H.C.P.），其單位晶體格子之原子數目為1246 個。 88. (3) 過共析鋼之淬火處理須將溫度加熱到AcmAc Ac A 上方30~50°C。 02100 熱處理 丙級 工作項目02：基本的熱處理方法 1. (1) 把鋼料加熱到適當的溫度，保持適當的時間後，使它慢慢冷卻的操作稱為退火淬火回火正常化。 2. (4) 下列何者不是退火的目的使組織均勻化改善切削性消除應力提高強度。 3. (3) 亞共析鋼完全退火的溫度應在何種變態點的稍上方A A A Acm。 4. (1) 過共析鋼完全退火的溫度，應在何種變態點的稍上方A A A Acm。 5. (3) 將鋼料加熱到適當的溫度使變為均勻的沃斯田體後，在空氣中冷卻的操作稱為退火淬火正常化回火。 6. (3) 亞共析鋼正常化的溫度應在何種變態點的稍上方A A A Acm。 7. (4) 過共析鋼正常化的溫度應在何種變態點的稍上方A A A Acm。 8. (2) 把鋼料加熱至沃斯田體化溫度後，急速冷卻而得到高硬度的組織，此種熱處理稱為退火淬火回火正 常化。 9. (4) 碳鋼淬火是為了得到下列何種組織肥粒體波來體沃斯田體麻田散體。 10. (3) 亞共析鋼實施淬火時，應加熱至何種變態點的稍上方A A A Acm。 11. (1) 過共析鋼實施淬火時，應加熱至何種變態點的稍上方A A A Acm。 12. (2) 把淬火後的鋼料加熱到適當的溫度，以調節其硬度而得到適當的強韌性，此種處理稱為退火回火正常 化均質化。 13. (1) 鋼料回火的溫度最高可高至何種變態點的稍下方A A A Acm。 14. (4) 下列何種熱處理最容易使工件發生變形退火正常化回火淬火。 15. (4) 碳鋼的含碳量達到約0.02％0.2％0.4％0.6％ 以上後，提高含碳量淬火硬度不再有顯著增加。 16. (1) 為了改善過共析鋼的切削性及塑性加工性，應實施球化處理正常化處理完全退火應力消除退火。 17. (1) 含碳量0.25％以下的機械構造用鋼最常實施的熱處理是正常化淬火、回火球化退火高週波熱處理。 18. (3) 機械構造用碳鋼正常化後的組織為波來體肥粒體波來體＋肥粒體波來體＋雪明碳體。 19. (2) 碳鋼實施水淬火時，必須注意水溫不可超過15℃30℃50℃70℃。 20. (2) 機械構造用碳鋼的正常化溫度，隨含碳量的增加而升高降低先降後升維持不變。 21. (4) 不影響碳鋼淬火硬化深度的因素為淬火溫度保溫時間晶粒大小夾雜物含量。 22. (4) 機械構造用鋼最常用的高溫回火溫度應為100～200℃250～350℃400～500℃550～650℃。 4 23. (3) 機械構造用鋼實施正常化時的冷卻方法為水冷油冷空冷或風冷爐冷。 24. (4) 鋼料退火時，採用保護爐氣的目的是促進鋼料軟化防止晶粒生長消除殘留應力防止氧化、脫碳。 25. (1) 機械構造用碳鋼實施球化退火時的最高加熱溫度為A ＋30℃A ＋30℃A ＋30℃Acm＋30℃。 26. (1) 下列何者不是回火的目的降低強度消除內應力提高韌性使組織安定化。 27. (3) 機械構造用合金鋼使用前需要實施何種熱處理退火正常化淬火＋高溫回火淬火＋低溫回火。 28. (1) 碳工具鋼的淬火溫度為760～820℃820～870℃850～910℃950～1000℃。 29. (1) 碳工具鋼的回火溫度為150～200℃200～350℃350～500℃500～650℃。 30. (2) 合金鋼實施回火時，發生低溫回火脆性的溫度是在150℃300℃550℃650℃ 附近。 31. (4) 高碳合金工具鋼淬火、回火後的組織為沃斯田體波來體回火麻田散體回火麻田散體＋碳化物。 32. (4) 下列合金元素中，何者對於增加鋼料的硬化能最為有效NiWVCr。 33. (1) 合金構造用鋼的合金元素中，何者係為增加鋼的強韌性最有效的元素NiWMoSi。 34. (3) 碳工具鋼球化退火後的組織為沃斯田體＋FeC麻田散體＋FeC肥粒體＋Fe C波來體＋Fe C。 35. (3) 用於製造銼刀的主要合金工具鋼為Ni 鋼V 鋼Cr 鋼W 鋼。 36. (1) 用於製造帶鋸的主要合金鋼為Ni 鋼V 鋼Cr 鋼W 鋼。 37. (2) 耐衝擊合金工具中，添加V 的主要目的是增加硬化能微細化晶粒增加耐磨性防止回火脆性。 38. (3) 耐衝擊合金工具鋼實施淬火、回火後的硬度應為HRC 30 左右HRC 40 左右HRC 50 左右HRC 60 左右。 39. (1) 耐磨高合金工具鋼不實施下列何種熱處理正常化球化退火恒溫退火淬火、回火。 40. (4) 耐磨合金工具鋼實施淬火、回火後的硬度應在HRC 45HRC 50HRC 55HRC 60 左右。 41. (2) 合金工具鋼實施回火後的冷卻方法多為爐冷空冷油冷水冷。 42. (1) 熱加工用合金工具鋼的淬火溫度為1000～1100℃900～1000℃850～950℃800～850℃。 43. (4) 需要實施多次回火的鋼料為高碳鋼彈簧鋼易切鋼高速鋼。 44. (1) 高速鋼熱處理時，升溫速率需緩慢是由於導熱度差硬化能大熱膨脹係數大比熱大。 45. (3) 下列何種鋼料的淬火溫度最高高碳工具鋼軸承鋼高速鋼構造用鋼。 46. (2) 高速鋼的高溫回火硬度高，主要原因是含碳量高回火二次硬化殘留沃斯田鐵少碳化物粗大。 47. (2) 高速鋼的回火溫度應在650℃550℃450℃350℃ 附近。 48. (1) 彈簧鋼主要添加的合金元素是SiCoWMo。 49. (4) 軸承鋼除 C 之外，主要的合金元素為WNiVCr。 50. (1) 軸承鋼回火後的硬度會比淬火硬度低約HRC 1～2HRC 5～10HRC 10～15HRC15～20。 51. (4) 軸承鋼淬火、回火後的硬度應在HRC 40 左右HRC 50 左右HRC 55 左右HRC 60 以上。 52. (3) 鋁合金實施固溶處理後急冷的目的是增加硬度微化晶粒得到過飽和固溶體得到麻田散體。 53. (3) 在時效溫度下實施鋁合金的析出硬化處理時，其硬度隨處理時間的增長而升高降低先升後降先降後 升。 54. (2) 要增加鈹銅之強度最有效的方法為冷加工析出硬化處理麻田散體變態微化晶粒。 55. (1) 下列何種氣體對鋼料沒有氧化性COCO H OO 。 56. (4) 下列何種氣體對鋼料不具有氧化性，但有脫碳性COCO H OH 。 57. (2) 下列何種氣體是工業上常用來避免鋼料氧化、脫碳的中性氣體CH N H He。 58. (2) 吸熱型氣體中，主要的滲碳成分為CH COCO C H 。 59. (4) 鋼料實施滲碳表面硬化處理後，其表面硬度約為HV 1500HV 1200HV 1000HV 800。 60. (3) 滲碳深度欲增為2 倍，滲碳時間應增為1 倍2 倍4 倍8 倍。 61. (3) 鋼料實施滲碳處理後，表面最理想的含碳量應為1.2％1.0％0.8％0.4％。 62. (4) 工業上常用的滲氮性氣體為N NH ClNO NH 。 63. (3) 工業上常用露點表示控制爐氣中那一種成分的含量O CO H OH 。 5 64. (1) 爐氣的露點愈高，表示爐氣的碳勢愈低H 含量愈高溫度愈高壓力愈大。 65. (3) 氣體滲碳的溫度多為750～800℃800～850℃900～950℃950～1000℃。 66. (4) 碳鋼滲碳後如需實施兩次淬火，第一次淬火的目的是硬化表層表層組織微細化硬化心部心部組織微 細化。 67. (2) 實施固體滲碳時之促進劑，可添加適量的BaCl BaCO NaClNaNO 。 68. (1) 鋼料實施氣體滲氮的溫度為500～550℃600～700℃800～850℃900～950℃。 69. (3) 滲氮用鋼最有效的合金元素為Si、Mn、NiNi、Cr、WAl、Cr、MoCr、W、V。 70. (4) 滲氮用鋼實施滲氮處理後，表面硬度最高約為HV 600～700HV 700～800HV 800～900HV 900～1100。 71. (2) 鋼料經滲氮表面硬化處理後，不軟化的溫度極限是300℃500℃600℃700℃。 72. (1) 高週波熱處理的目的是硬化表面硬化心部微化晶粒組織安定化。 73. (3) 高週波熱處理用鋼的含碳量宜為0.2％以下0.2～0.3％0.35～0.55％0.8～1.2％。 74. (4) 下列何種熱處理所需時間最短球化處理滲碳處理滲氮處理高週波熱處理。 75. (2) 高週波熱處理能有效改善鋼料的耐蝕性耐疲勞性耐熱性耐氧化性。 76. (1) 對同一種鋼料而言，火焰硬化熱處理的淬火溫度應較一般淬火溫度高低相同視含碳量而定。 77. (3) 低溫用中性鹽浴的主要成分為氯化鹽碳酸鹽硝酸鹽氰化鹽。 78. (3) 下列何種鹽的熔點最高NaNO KNO BaCl NaCl。 79. (2) 高速鋼淬火加熱用鹽浴的主要成分為Na CO BaCl NaCNNaNO 。 80. (1) 影響滲碳用鹽浴之滲碳能力的關鍵成分為NaCNNa CO BaCO NaCl。 81. (2) 鹽浴的成分中，何者的毒性最強NaNO NaCNNa CO BaCl 。 82. (4) 構造用合金鋼淬火用鹽的主要成分為亞硝酸鹽硝酸鹽碳酸鹽氯化鹽。 83. (1) 工件放入鹽浴之前必需徹底乾燥，最主要原因是確保人員安全避免鹽浴劣化避免工件腐蝕減少工件 變形。 84. (3) 鋁合金固溶處理的溫度為100～200℃300～450℃450～550℃600～650℃。 85. (4) 鋁合金實施固溶處理保溫後，應以何種冷卻方式冷至室溫爐冷空冷油冷水冷。 86. (3) AA6000 系鋁合金主要的強化方法為固溶強化微化晶粒析出硬化加工硬化。 87. (3) 鋼料的滲碳溫度應在A A A Acm 變態點的上方。 88. (1) 鋼料在滲碳溫度的組織應為沃斯田體肥粒體波來體變韌體。 89. (2) 在控制爐氣中，何種成分最具有爆炸的危險性CO H COCH 。 90. (2) 在控制爐氣中，何種成分具有毒性CO COCH H 。 91. (1) 在控制爐氣中，下列何種成分對鋼料具有氧化性CO COCH H 。 92. (1) 下列那一種滲碳方法最不容易控制鋼料表面含碳量固體滲碳液體滲碳氣體滲碳真空滲碳。 93. (2) 鋼料實施高週波熱處理之前最好先實施退火淬火、回火球化處理滲氮處理。 94. (1) 高週波的週波數愈高，則鋼料熱處理後硬化深度愈淺硬化深度愈深表面硬度愈高表面硬度愈低。 95. (4) 高速鋼淬火溫度高的主要原因是熔點高含碳量高麻田散體的變態點高為了固溶足夠的合金碳化物。 96. (1) 鋼料滲碳後如需經二次淬火，第二次淬火的目的在於韌化表層軟化表層硬化心部韌化心部。 97. (2) 鋼料實施滲氮之前應先實施正常化淬火、回火退火球化 處理。 98. (4) 高速鋼回火時，合金碳化物在200℃300℃400℃500℃ 附近造成顯著的二次硬化現象。 99. (2) 共析鋼淬火時，若在臨界區域冷速慢，則先會生成何種組織沃斯田體波來體雪明碳體麻田散體。 100. (1) 工件退火後發現硬度偏高時，其補救辦法是調整加熱和冷卻參數，重新實施退火實施正常化實施回火 實施淬火。 101. (2) NaCl 或NaOH 水溶液作為淬火液時，常用的濃度為3～5％5～15％15～30％30～40％。 102. (3) 工件退火後硬度偏高的原因，可能是由於保溫時間過長加熱溫度高冷卻過快工件尺寸過大 所造成。 6 103. (3) 為了微化晶粒、改善切削性，常對低碳鋼實施的熱處理是完全退火球化退火正常化淬火、回火。 104. (2) 為了使碳原子容易滲入鋼中，必須使鋼處於何種組織的狀態麻田散體沃斯田體肥粒體波來體。 105. (2) 鋼料氣體滲氮後，表面的正常顏色為藍色銀白色黃色黑色。 106. (3) 螺旋彈簧在加熱時，為防止其變形，正確的放置方法是垂直放置垂直吊掛水平放置傾斜堆放。 107. (4) 鋼料的耐磨性決定於鋼料的含碳量鋼中麻田散體的含量鋼料的淬火硬度鋼料回火後的硬度及碳化物 的分布情形。 108. (4) 氣體滲氮時，所謂氨分解率是指N 和H 混合氣體佔通入NH 體積的百分比N 佔通入NH 體積的百分比 H 佔通入NH 體積的百分比N 和H 混合氣體佔爐中氣體總體積的百分比。 109. (3) 合金元素Cr、Mn、Mo 在合金工具鋼的主要作用是微化晶粒防止回火脆性減少質量效應改善加工性。 110. (1) 碳工具鋼在受熱的情況下，能維持高硬度的溫度最高為200℃300℃400℃500℃。 111. (3) 高週波淬火的加熱溫度與普通淬火的加熱溫度相比是相同較低較高無關。 112. (2) 淬火冷卻速率應在臨界區域快、危險區域也要快臨界區域快、危險區域慢臨界區域慢、危險區域快 臨界區域慢、危險區域也要慢。 113. (1) 鋼料應從何種組織實施淬火沃斯田體麻田散體肥粒體波來體。 114. (2) 鋼料應從何種組織實施回火波來體淬火麻田散體肥粒體雪明碳體。 115. (2) 耐磨合金工具鋼實施回火的最佳時機為實施淬火前淬火冷卻至室溫前淬火冷至室溫後淬火放置一天 後。 116. (1) 下列那一種表面硬化處理的加熱溫度最低滲氮滲碳高週波熱處理火焰硬化熱處理。 117. (1) 下列那一種表面硬化處理所需的時間最長氣體滲氮氣體滲碳高週波熱處理火焰硬化熱處理。 118. (1) 下列那一種表面硬化處理所能達到的硬度最高氣體滲氮氣體滲碳高週波熱處理火焰硬化熱處理。 119. (3) 鋼料滲碳後的有效硬化深度是指硬度在HV 300HV 400HV 550HV 700 以上的硬化層厚度。 120. (4) 鋼料氣體滲碳後通常要實施擴散處理，下列何者不是擴散處理的目的降低表面含碳量降低表層碳濃度梯 度增加滲碳層的厚度降低表面硬度。 121. (2) 鋼實施淬火，下列何者資料最有用T.T.T.C.C.T.硬化能曲線冷卻曲線 圖。 122. (2) 深冷處理的時機為正常化之後淬火後，回火之前退火後球化後。 123. (2) 鋼如果發生偏析，應採用那一種熱處理法消除之弛力退火均質化退火滲碳回火。 124. (2) 良好的淬火液應具有何種特性比熱小導熱度大黏度大揮發性大。 125. (2) 要使鋁合金強度增加的方法中，除了利用加工硬化法外，另一種常用的方法是淬火硬化析出硬化麻田 散鐵硬化回火硬化。 126. (1) 碳鋼的質量效應比合金鋼大小相等不一定。 127. (3) 碳鋼件之製程退火係消除常溫加工所產生之加工硬化使材料軟化，其加熱溫度400~500℃500~600℃600~ 700℃700~800℃ 後爐中冷卻。 128. (4) 滲碳深度欲增加3 倍，則滲碳時間應增加到3 倍5 倍7 倍9 倍。 129. (4) 高溫鹽浴爐之熱處理溫度範圍為700~800℃800~900℃900~1000℃1000~1350℃。 130. (3) 真空爐最大特點可防止鋼材之氧化及脫碳現象，一般真空爐之真空度在10 ~10 mmHg10 ~10 mmHg10 ~ 10 mmHg10 ~10 mmHg。 02100 熱處理 丙級 工作項目03：加熱及泠卻裝置的種類、構造 1. (2) 用於電爐之電阻式鎳鉻發熱體之最高使用溫度為800℃1100℃1400℃1600℃。 2. (3) 碳化矽(SiC)加熱體之最高加熱溫度為800℃1100℃1600℃2000℃。 3. (2) 重油爐或輕油爐不具有以下那種特性排氣之污染性大燃料昂貴噪音大燃燒時之氣流有助於溫度之均 7 勻性。 4. (4) 滲碳鹽浴所用之鹽類為氯鹽碳酸鹽硝酸鹽氰化鹽。 5. (1) 為防止淬火加熱用鹽浴的散熱，可以在鹽浴表面敷蓋一層石墨粉氧化鋁粉氧化鎂粉氧化鐵粉。 6. (3) 插入鹽浴中之熱電偶測溫棒最容易腐蝕的地方為鹽浴中溫度高的地方熱電偶尖端鹽浴表面與空氣交界 處均勻腐蝕。 7. (4) 電極式鹽浴爐之鹽浴容器為耐熱鋼製坩堝不銹鋼製坩堝滲鋁軟鋼坩堝耐火材料砌成之內壁。 8. (3) 真空爐在1000℃左右之高溫，其熱傳主要來自對流傳導輻射真空。 9. (3) 真空爐一般之真空度約在100～200mmHg10～100mmHg10 ～10 mmHg10 ～10 mmHg。 10. (4) 露點檢測係用於檢驗爐氣中之CO COH H O。 11. (1) 吸熱型爐氣之原料氣體為空氣與丙烷空氣與氨氣丁烷與氮氣丙烷與氮氣。 12. (3) 二氧化碳(CO )在高溫時為一種滲碳性氣體還原性氣體脫碳性氣體惰性氣體。 13. (1) 流體床爐加熱工件是藉由攪動之懸浮耐火氧化物顆粒流動的鹽浴加壓流動的氣體流動的金屬浴。 14. (1) 最常用於流體床之熱傳介質（浮懸顆粒）為Al O Fe O 碳粉硝酸鹽。 15. (2) 高週波加熱裝置之週波頻率愈低硬化層愈淺硬化層愈深週波頻率與硬化深度無關設備之功率愈小。 16. (4) 以高週波加熱淬火裝置處理工件，使產生3～5mm 硬化層，應採用下列何種高週波震盪器較佳火花發振式 真空管發振式馬達發電機式閘流體變換器(S.C.R)。 17. (1) 以高週波加熱淬火硬化直徑30mm 長300mm 之軸，做軸向全長硬化，其作業方式應採迴轉移動淬火法回轉 一次淬火法不迴轉移動淬火法靜置一次淬火法。 18. (3) 火焰硬化為有效防止鋼的脫碳最好採用滲碳焰氧化焰中性而稍帶還原焰中性稍帶氧化焰。 19. (3) 氧－乙炔焰之最高溫度的地方在外焰尖端3mm 處外焰尖端10mm 處內焰尖端3mm 處內焰之中間處。 20. (1) 耐火材料之耐火度代號為SKKSKDDK。 21. (2) 氧化鎂(MgO)是屬於酸性鹼性中性介於酸性與中性之間 之耐火材料。 22. (2) 斷熱耐火磚之熱膨脹係數及熱傳導係數應該兩者愈大愈佳兩者愈小愈佳前者大後者小前者小後者大。 23. (1) 杯形工作物淬火時應杯口朝上杯口朝下杯口朝邊不拘。 24. (4) 輝面熱處理之坑式爐(Pit Furnace)比多功能型爐(All Case Type Furnace)之輝面度差的最主要原因為坑式爐之爐 氣均勻性較差溫度均勻性較差爐氣較不易控制淬火時必須把工件吊出而與空氣接觸。 25. (4) 熱電偶之最佳放置位置為爐的內部上方爐的內部下方爐側盡量靠近工件放置的位置。 26. (1) 強制空冷裝置較適合高速鋼之淬火構造用合金鋼之淬火滲碳鋼之淬火碳工具鋼之淬火。 27. (2) 以下之淬火用水何者之冷卻速率最快5％食鹽水10％食鹽水蒸餾水去離子水。 28. (1) 淬火用水之水溫在30℃50℃60℃80℃ 時之冷卻能最佳。 29. (3) 用於淬火之自來水最好不使用新水的原因為沉澱水中雜質使溫度均勻減低水中含氣量使水溫盡量與 室溫相同。 30. (4) 麻淬火主要目的為慢速通過Bs 點慢速通過Ps 點快速通過Ms 點慢速通過Ms 點。 31. (1) 提高淬火油溫至60～80℃，可以增加淬火油之冷卻能減小淬火油之冷卻能增加淬火油之粘度提高工件 之質量效果。 32. (1) 質量效果大的鋼（如中碳鋼）應選擇之淬火液為常溫之水或鹽水60～80℃淬火油100～120℃淬火油200 ℃之熱浴。 33. (3) 高分子淬火液之添加高分子於水中之目的為提高水在Ps 點附近之冷卻速率提高水在Ms 點附近之冷卻速率 減緩水在Ms 點附近之冷卻速率使泡沫崩潰時間提前發生。 34. (1) 淬火油氧化會造成粘度提高粘度降低冷卻能增加比重降低。 35. (2) 三種淬火液為30℃油，80℃油，80℃水，以其冷卻能大小依序為30℃油＞80℃油＞80℃水80℃油＞30℃油 ＞80℃水80℃水＞80℃油＞30℃油80℃水＞30℃油＞80℃油。 36. (4) 沃斯回火功能最佳之熱浴為油鹽浴流體床金屬浴。 8 37. (2) 淬火用水添加食鹽的目的為增加蒸氣膜之穩定性減小蒸氣膜之穩定性增加Ms 點附近之對流減少Ms 點附近的對流。 38. (4) 淬火油老化時會燃點提高，粘度減小，冷卻能增加燃點降低，粘度增加，冷卻能增加燃點降低，粘度減 小，冷卻能增加燃點降低，粘度增加，冷卻能降低。 39. (4) 以氰化鹽浴滲碳後，不可直接淬入硝酸鹽浴中之理由為易使工件變形會造成工件之氧化會造成工件之脫 碳易引起爆炸。 40. (1) 噴射冷卻裝置用於硬化能較差的鋼料淬火，當工件在一密閉室噴以水柱時，工件必須旋轉靜止上下移動 上下振動。 41. (4) 鹽浴中所使用之鹽浴是高溫鹽浴為250~600℃600~750℃750~950℃1000~1350℃。 42. (4) 鋼料退火時，採用保護爐氣的目的是促進鋼料軟化防止晶粒生長消除殘留應力防止氧化、脫碳。 43. (1) 碳鋼實施水淬火處理，為求好效果，水溫不宜超過25℃30℃35℃40℃。 44. (3) 將常溫加工後的鋼件加熱到250~370℃然後水冷，以去除殘留應力，增加彈性限的處理叫麻回火恆溫回火 發藍處理球化處理。 02100 熱處理 丙級 工作項目04：前處理及後處理方法 1. (2) 洗銅銹最有效的酸是鹽酸硝酸硫酸草酸。 2. (3) 酸鹼性屬於中性之PH 值為5678。 3. (2) 浸漬於5％蘇打水，對鋼鐵之表面有氧化作用防止氧化作用潤滑作用還原作用。 4. (4) 下列溶液中脫脂性最佳的為柴油去漬油蘇打水三氯乙烷。 5. (1) 構造用鋼淬火－回火後噴鋼珠除去氧化銹皮之外，尚會增加其疲勞限切削性抗蝕性延伸性。 6. (3) 熱處理硬化後之模具，表面欲淨化而加噴砂處理，最不損及表面的噴料為100 網目鋼珠80 網目金剛砂10 0 網目玻璃珠80 網目鋼礫(grid)。 7. (4) 適合於高速迴轉葉輪噴擊的噴料為金鋼砂矽石粉玻璃珠鋼珠。 8. (2) 經淬火回火之彈簧鋼片電鍍後再加熱於180℃之目的為烘乾除氫麻田散體安定化二次硬化。 9. (2) 熱處理件浸漬於防銹油時，適當浸漬時間是浸漬即刻可提出約5 分鐘約30 分鐘約60 分鐘。 10. (2) 洗淨鋁材表面最有效的酸是鹽酸硝酸硫酸草酸。 11. (1) 下列何者為對鋁材腐蝕性最強的化學品苛性鈉鹽酸硫鹽鉻酸。 12. (2) 有機溶劑操作的環境最好在密閉室內通風的窗邊乾燥的地方溫度較低的地方。 13. (1) 鋼熱處理時淬入水中後，不久發生破裂現象原因是)收縮不均引起應力而破裂加熱不夠而破裂冷卻液黏度 大而破裂冷卻液比熱小而破裂。 14. (4) 鋁合金實施固溶化處理保溫後，應以何種冷卻方式冷至室溫爐冷空冷油冷水冷。 15. (3) 常溫加工後黃銅常發生季裂現象（Season cracking），防止方法為150~200℃200~250℃250~300℃300~35 0℃ ，實施退火30 分鐘以除去內部應力。 02100 熱處理 丙級 工作項目05：金屬材料的種類、成份、性質 1. (2) 純鐵在常溫的結晶構造為面心立方格子體心立方格子六方密格子體心正方格子。 2. (1) 金屬施以外力而變形，外力消除後會恢復原狀則稱為彈性變形塑性變形雙晶變形加工變形。 3. (1) 金屬受塑性變形則強度、硬度增大延展性增大韌性增大耐蝕性增大。 4. (4) 鑄鐵的含碳量一般為＜0.02％0.02～0.77％＜2.11％2.11～4.5％。 9 5. (4) 鋼鐵五大元素係指Mn、W、Ni、Cr、VH 、S、N、O 、CP、Si、V、Ni、CrC、Si、Mn、P、S。 6. (4) 鋼材中容易產生低溫脆性的元素為SMnCP。 7. (2) 鋼材中容易發生熱脆性的元素為CSPMn。 8. (1) 會使鋼生白疵(flake)的元素為HNPS。 9. (3) 機械構造用碳鋼S20C 的含碳量約為0.002％0.02％0.2％2.0％。 10. (1) 可改善鋼的耐磨性之元素為V、Mo、W、Cr 等Pb、S、Bi 等Pb、Ni、S、Mo 等Ni、P、Al 等。 11. (2) 可改善鋼的切削性之元素為V、Mo、W、Cr 等Pb、S、Ca 等Cr、Ni、Si、Mo 等Cr、Ni、Ca、Mo、W 等。 12. (3) 可改善鋼的耐蝕性之元素為V、Mo、S、Al 等Pb、S、Ca 等Cr、Ni、Cu、Mo 等Ca、Si、W 等。 13. (4) 可改善鋼的耐熱性之元素為V、Mo、Cu、Al 等Pb、S、Ca 等Ni、Pb、Mo 等Cr、Ni、Mo、W 等。 14. (1) 用以改善鋼之硬化能的元素有Mn、Mo、CrPb、S、CaTi、Si、PCo、W、V。 15. (2) 用以改善鋼之低溫脆性的元素為PNiSiW。 16. (3) SCM 記號之鋼，主要合金元素含有C、MnC、MoCr、MoCr、Mn。 17. (4) 防止高溫回火脆性之元素為NiCrMnMo。 18. (3) 促進鋼之滲碳作用的元素為CoBCrCu。 19. (1) 提高滲氮層硬度最有效之元素為AlCrMoNi。 20. (2) W 系高速鋼之主要合金元素為Ni、Mn、CrW、Cr、VMo、Si、CuSi、Mn、Ni。 21. (1) 碳工具鋼之鋼種記號為SKSKSSKDSKH。 22. (4) 沃斯田體系不銹鋼之主要合金元素為Si、MnCu、VW、CoCr、Ni。 23. (1) 400 系不銹鋼主要合金元素為CrNiMnMo。 24. (3) 含Cr 的不銹鋼對於鹽酸(HCl)硫酸(H SO )硝酸(HNO )氟酸(HF) ，最具耐蝕性。 25. (4) Ni-Cr 系不銹鋼固溶處理後的組織為肥粒體麻田散體波來體沃斯田體。 26. (2) 304 不銹鋼中除了Fe 外單含Cr含Cr、Ni含Cr、Mn含Cr、Mo。 27. (1) 不具磁性的不銹鋼為300 系400 系500 系600 系 不銹鋼。 28. (4) 沃斯田體系不銹鋼之固溶溫度為700～800℃800～900℃700～1000℃1000～1100℃。 29. (2) 鋁的比重約為鐵的1/21/31/41/5。 30. (3) 鑄造用鋁合金的添加元素中，可改善流動性之元素為CuMgSiFe。 31. (1) 鋁矽合金的改良處理所添加的元素為NaKMgMn。 32. (4) 可改善鋁合金耐熱性的元素為MgMnCrNi。 33. (3) 改善鋁合金耐蝕性最有效的元素為FeNaMgNi。 34. (2) AA2000 系鋁合金係指純鋁Al-Cu 系Al-Si 系Al-Mn 系 合金。 35. (4) AA3000 系鋁合金係指Al-Cu 系Al-Si 系Al-Mg 系Al-Mn 系 合金。 36. (1) AA5000 系鋁合金係指Al-Mg 系Al-Zn 系Al-Cu 系Al-Si 系 合金。 37. (2) 導電率最好的金屬為CuAgAuPt。 38. (1) 黃銅是Cu-ZnCu-AlCu-SnCu-Mn 合金。 39. (4) Cu-Zn 合金中抗拉強度最大的是10％Zn20％Zn30％Zn40％Zn。 40. (3) Cu-Zn 合金中，伸長率最好的是10％Zn20％Zn30％Zn40％Zn。 41. (4) 青銅中抗拉強度最大時之Sn 含量為4％8％12％16％。 42. (1) 青銅中伸長率最好時之Sn 含量為4％8％12％16％。 43. (2) 彈簧用磷青銅，經冷加工後施以低溫退火，主要目的為提高斷面縮率彈性限伸長率抗拉強度。 44. (4) 可改善鋼料因S 所引起之高溫脆性的元素為CrNiMoMn。 45. (3) 下列鋼種何者不具磁性鉻鋼鉻鉬鋼高錳鋼鎳鉻鉬鋼。 46. (1) 塑性加工程度愈高，則金屬的再結晶溫度愈低愈高不變與加工程度無關。 10 47. (3) 構造用合金鋼添加鉬的主要目的是提高切削性防止低溫回火脆性防止高溫回火脆性改善延展性。 48. (4) 防止黃銅季裂的方法為高溫回火固溶化處理淬火弛力退火。 49. (2) 金屬材料承受拉力作用，當作用力去除後，不產生永久變形的最大應力限界稱為比例限彈性限降服強度 極限強度。 50. (2) 18-8 不鏽鋼的標準成分含鎳為18％8％0.18％0.8％。 51. (2) 下列金屬元素何者無法提升硬化能NiCoMnMo。 52. (3) 金屬材料的各種性質中，工程人員最重視者為材料的物理性質化學性質機械性質磁性。 02100 熱處理 丙級 工作項目06：材料試驗 1. (3) 測試勃氏硬度之試片的厚度，原則上應大於壓痕深度之3 倍５倍10 倍20 倍。 2. (2) 如以d 表示勃氏硬度測試之壓痕直徑，則壓痕與壓痕之間的中心距離應在2d4d6d8d 以上。 3. (2) 如以d 表示勃氏硬度測試之壓痕直徑，則壓痕之中心應距離試片邊緣1d2.5d4d10d 以上。 4. (1) 勃氏硬度測試時，標準之荷重保持時間為30 秒45 秒60 秒90 秒。 5. (3) 勃氏硬度值雖為無名數，但實際之單位為lbf/in lbf/inkgf/mm kgf/mm。 6. (4) HB(10/3000)300，其中之10 代表勃氏硬度為10壓痕直徑為10mm試驗荷重為10kg壓痕器為10mm 鋼球。 7. (1) 勃氏硬度值為荷重除以鋼球壓痕器之壓痕的表面積荷重除以鋼球壓痕器之壓痕的投影面積荷重除以鑽 石正方錐壓痕器之壓痕的表面積荷重除以鑽石正方錐壓痕器之壓痕的投影面積。 8. (1) 如以d 表示維克氏硬度測試時之壓痕對角線長度，則試片之厚度應在1.5d3d4.5d6d 以上。 9. (3) 如以d 表示維克氏硬度測試時之壓痕對角線長度，則壓痕與壓痕間之中心距離應在1d2.5d4d10d 以上。 10. (2) 如以d 表示維克氏硬度測試時之壓痕對角線長度，壓痕之中心原則上應距離試片邊緣1d2.5d4d5d 以上。 11. (3) 維克氏硬度值雖為無名數但實際之單位為lbf/in lbf/inkgf/mm kgf/mm。 12. (1) 維克氏硬度測試中，如以 A 表示壓痕之表面積，A'表示壓痕之投影面積P 表示測試荷重則HV＝P/AHV＝P/ A'HV＝A/PHV＝A'/P。 13. (3) 微硬度HV(0.3)500 所表示之意義為試驗荷重為0.3g，硬度值為HV500試驗荷重為0.3lb，硬度值為HV500 試驗荷重為0.3kg，硬度值為HV500試驗荷重為300kg，硬度值為HV500。 14. (3) 維克氏硬度測試使用之壓痕器之鑽石正方角錐的對面夾角為90°120°136°145°。 15. (1) 洛氏硬度HRC 所使用之壓痕器為頂角120°之鑽石圓錐1.588mm 鋼球頂角136°之鑽石正方角錐3.175mm 鋼球。 16. (2) 洛氏硬度HRB 所使用之壓痕器為頂角120°之鑽石圓錐1.588mm 鋼球頂角136°之鑽石正方角錐3.175mm 鋼球。 17. (1) 洛氏硬度試驗HRA 所使用之壓痕器為頂角120°之鑽石圓錐1.588mm 鋼球頂角136°之鑽石正方角錐3.17 5mm 鋼球。 18. (2) 洛氏硬度HRA，HRB，HRC 測試時之預壓荷重為5kg10kg20kg30kg。 19. (3) 洛氏HRC 硬度試驗荷重為60kg100kg150kg200kg。 20. (2) 洛氏HRB 硬度試驗荷重為60kg100kg150kg200kg。 21. (1) 洛氏HRA 硬度試驗荷重為60kg100kg150kg200kg。 22. (2) 洛氏硬度測試圓棒之圓柱面硬度時，所測之值應予修正，其原則為直徑愈大，補償（加值）愈大直徑愈小， 補償（加值）愈大直徑愈大，扣除（減值）愈大直徑愈小，扣除（減值）愈大。 23. (3) 以撞錘撞擊試片，由其反彈的高度來決定其硬度的試驗方法為洛氏勃氏蕭氏維克氏。 24. (3) 蕭氏硬度值應由2 次3 次5 次7 次 連續測試所得平均值表示之。 25. (4) 蕭氏硬度測試時之位置必須離試片邊緣1mm2mm3mm4mm 以上。 11 26. (2) 蕭氏硬度測試時，兩個測試中心位置應大於1 倍2 倍3 倍4 倍 壓痕之直徑。 27. (2) 測試灰鑄鐵的硬度最好採用洛氏勃氏蕭氏維克氏 硬度試驗。 28. (1) 模具鋼淬火硬化後之硬度試驗以HRCHRBHBHV 最常被採用。 29. (2) 中低碳鋼退火後之硬度試驗以HRCHRBHSHV 較為適當。 30. (4) 厚度0.3mm 之黃銅板可採用之硬度試驗為HRCHRBHR30NHR15T。 31. (3) 厚度0.3mm 之SK5 鋼板淬火硬化後之硬度試驗應採HRCHRBHR15NHR15T。 32. (4) 滲碳工件檢驗，其有效硬化層時所採用的硬度試驗為勃氏洛氏蕭氏微硬度HV。 33. (4) 外徑1m 之大型齒輪經火焰或高週波逐齒淬火硬化後之最簡單之硬度檢測方法為勃氏洛氏維克氏蕭氏。 34. (1) 以下那種材料在做抗拉試驗時會有明顯的降伏點軟鋼淬火中碳鋼純銅純鋁。 35. (2) 抗拉試驗時，拉伸速率愈快，其抗拉強度會因此偏低偏高相同不一定。 36. (1) 抗拉試驗中之降伏點強度如未加註明，則指的是上降伏點下降伏點上降伏點下降伏點之平均值破壞強 度之70％。 37. (3) 如抗拉試驗時沒有明顯的降伏點，則降伏強度可採破壞強度之70％破壞強度之50％0.2 ％應變截距法 直接採用破壞強度。 38. (3) 標距50mm 之抗拉試棒，斷裂後之長度為60mm，則其延伸率為10％16.7％20％40％。 39. (2) 有一抗拉試棒之標距內直徑為10mm，斷裂時之破斷力為5,000kg，則其抗拉強度為50kgf/mm 63.66kgf/mm  96.73kgf/mm 127.32kgf/mm 。 40. (2) 衝擊試驗之衝擊值的單位為kgf/cm kgf-m/cm kgf/cmkgf-m/cm。 41. (3) 衝擊試驗所得衝擊值愈大表示硬度愈高硬度愈低韌性愈高韌性愈低。 42. (4) 鋼之火花試驗會增加火花爆發數的元素為鎢矽鉻碳。 43. (3) 金相試驗試片準備中，以砂輪切割試片時，應使用水冷卻之理由為不使產生淬火硬化容易切割使不改變 原來組織減少空氣污染。 44. (1) 金相試片在鑲埋時之溫度應不超過130℃180℃250℃300℃。 45. (4) 金相試片在手持試片，由粗至細之不同砂紙上磨平時應不時改變研磨的方向，其理由為增加解析度速度較 快防止過熱除去嵌入金相試片基地的砂粒。 46. (3) 顯微鏡之物鏡為50 倍，目鏡為10 倍則其放大倍率為60 倍100 倍500 倍1000 倍。 47. (2) 光學金相顯微鏡的最大放大倍率約為100 倍1000 倍5000 倍10000 倍。 48. (2) 光學顯微鏡之解析度取決於顯微鏡之倍率鏡頭的開口度(NA)試片的平坦度試片的反光度。 49. (2) 機械的破壞約90％肇因於金屬的潛變疲勞加工硬化壓縮。 50. (4) 一般碳鋼的疲勞限強度約為其抗拉強度的80%70%60%50%。 51. (3) 能檢查材料熱處理後晶粒大小與組織變化之實驗為火花試驗硬度試驗金相試驗衝擊試驗。 02100 熱處理 丙級 工作項目07：機械加工法 1. (2) 標準鑽頭之鑽唇間（尖端）角度為110°118°120°125°。 2. (4) 1/2-13UNC 螺紋符號是中華民國日本德國美國標準。 3. (1) 方形螺紋最適合用於傳達動力固定機件調整距離精密儀器。 4. (2) 三角皮帶的角度 為35°40°45°60°。 5. (1) 鎯頭之規格以重量頭部長度號碼柄長 稱呼之。 6. (4) 下列砂輪號碼中，何者砂粒最細、膠合度最硬WA46HWA46PWA80HWA80P。 7. (1) 1μm 單位是表示百萬分之一公尺百萬分之一公分百萬分之一公厘百分之一公厘。 12 8. (2) r.p.m.是代表每分鐘角速度每分鐘迴轉數每分鐘線速度每分鐘衝擊數。 9. (3) 真空度常用單位是MPaB.T.UTorrPSI。 10. (1) 壓力單位mmaq 是水柱壓力水銀柱壓力真空度大氣壓。 11. (3) 華氏77°為攝氏零度15℃25℃45℃。 12. (3) 砂輪編號的WA 是表示用氧化鋯碳化矽白色氧化鋁碳化硼 磨料製造者。 13. (2) 三角皮帶上印有“A100＂號碼其數字“100＂是表示長度100 公分長度100 英吋強度100 公斤級強度1 00 英磅級。 14. (4) 有每一邊長100 ㎝之立方體水桶裝滿水時，其所裝之水重為100 公斤200 公斤500 公斤1,000 公斤。 15. (2) 鋼管（瓦斯、水管）之稱呼尺寸為根據管外徑尺寸管近似內徑尺寸管內外徑平均值管牙螺紋底徑 而 定之。 16. (1) 公制螺紋符號M30×1 表示公制螺紋外徑30mm，節距1mm公制螺紋外徑30mm，1 級螺紋公制螺紋外徑3 0mm，螺紋高1mm公制螺紋外徑30mm，1 級配合。 02100 熱處理 丙級 工作項目08：製圖 1. (3) 工程畫表示鑽頭圓錐部份α 夾角，習慣上以60°90°120°136° 畫製之。 2. (3) 投影圖，將由左邊看的投影圖，畫於正視圖之左邊者為第一角畫法第二角畫法第三角畫法第四角畫法。 3. (1) 如下圖之投影圖，數值「32」是表示弦長弧長半徑長弧線展開長。 4. (1) 工程畫中放大兩倍來畫製時，比例欄中應寫為2：11：21/22×1。 5. (4) 工程畫之投影圖表示看不到的投影用細線一長一短細線一長二短細實線中線虛線 表示。 6. (3) 工作圖之尺寸是表示圓柱之長度可作到75.015～74.990 之間圓柱直徑可作到75.005～75.010 之 間圓孔直徑可作到75.015～74.990 之間圓孔直徑可作到75.015～75.010 之間。 7. (1) 下列簡號中何者為德國工業標準DINCNSJISISO。 8. (2) 1 英吋為22mm25.4mm30mm30.5mm。 9. (4) 1 英呎為22 ㎝25 ㎝30 ㎝30.48 ㎝。 10. (2) 下列投影圖，以第三角畫法所畫者，其中那一組圖不成立     。 11. (1) 工作圖中，最粗的表面加工符號為    。 12. (2) 下列製圖鉛筆中，何者筆芯硬度最硬2BHHBF。 13. (1) 表示中心線平均粗糙度之符號為RaRzRmaxRt。 13 14. (2) 工作圖上「R10」係表示圓弧直徑10 ㎜半徑10 ㎜直徑10 ㎝半徑10 ㎝。 02100 熱處理 丙級 工作項目09：電工 1. (4) 台灣工業用電一般為110 伏特60 赫220 伏特50 赫110 伏特50 赫220 伏特60 赫。 2. (1) 有一盞110 伏特用100 瓦電燈泡，連續使用24 小時，共耗電2.4 瓩小時2.64 瓩小時2.2 瓩小時11 瓩小時。 3. (4) 1 瓦(W)為1 伏特(V)×1 歐姆(Ω)1 安培(A)×1 歐姆(Ω)1 伏特(V)×1000 安培(A)1 伏特(V)×1 安培(A)。 4. (3) 同一直徑及長度之金屬線，依電阻大小順序分別為鋁、鐵、銅銅、鋁、鐵鐵、鋁、銅銀、銅、鋁。 5. (4) 機械設備設有接地線，其目的為使電壓穩定增加通電效率減少電阻預防漏電之安全措施。 6. (3) 用於電壓220 伏特，週波數60 赫之馬達，如果用於220 伏特50 赫之電，此馬達會燒壞迴轉數不變迴轉 數變少迴轉數變多。 7. (1) 220 伏特用之電燈泡用於110 伏特電壓的家庭電，其電燈泡會比用於220 伏特電時暗比用於220 伏特電時亮 不亮亮了不久燈絲就熔斷。 8. (2) 熱處理鹽浴電極爐用電是高電壓、高電流低電壓、高電流低電壓、低電流低電阻、低電流。 9. (3) 日本系統的K 型(Chromel-Alumel)熱電偶之補償導線包覆層的顏色為黑色黃色藍色褐色。 10. (3) K 型(Chromel-Alumel)熱電偶的最高使用溫度為600℃800℃1200℃1600℃。 11. (3) 電的不導體為地球人橡皮金。 12. (3) 功率1 馬力(1HP)等於1 瓩10 瓩746 瓦7.46 瓩。 02100 熱處理 丙級 工作項目10：環保及安全衛生 1. (1) 一氧化碳屬於化學性危害因子物理性危害因子生物性危害因子生理性危害因子。 2. (1) 安全衛生中代表危險且具有警戒意義的標示顏色為橙色紅色黃色綠色。 3. (4) 電器火災的滅火具為水溶劑二氣化碳泡沫乾粉。 4. (4) 油漆中毒是屬於物理性危害生物性危害生理性危害化學性危害。 5. (2) 眼睛由化學物品噴濺而受傷時，即給予眼藥水大量清水沖洗給予相反性質之化學藥品（例如酸與鹼之關 係）以壓縮空氣吹除。 6. (4) 油槽著火時，最有效之撲滅法是用沙噴水噴氮氣泡沫滅火劑。 7. (4) 可燃性氣體外洩時，立即打開電扇排氣逃出現場打開門窗關閉來源。 8. (2) 大樓火災時應搭乘電梯儘快逃生弄濕自己儘速由樓梯或逃生梯離開打開門窗在原處等待救援。 9. (4) 工業廢油應如何處理倒棄於垃圾場倒棄河川沖走濕沙攪拌後丟棄送廢油處理機構處理。 10. (4) 氣體爐（RX 氣體）爐內溫度在300℃500℃600℃750℃ 為導入RX 氣體不會爆炸的安全界限。 11. (3) 工作疲勞又稱為心理性疲勞精神性疲勞生理性疲勞自然性疲勞。 12. (2) 下列中會燃燒的氣體是氮氣氫氣氧氣氬氣。 13. (3) 事故發生，不安全動作約占48％68％88％98％。 14. (3) 有毒或可燃性氣液體外洩時，應先打開門窗設法找源頭逃離現場在原地呼救。